Первое условие формообразования

Первое условие формообразования. Это необходимое условие формообразования поверхностей деталей впервые сформулировал Родин П.Р. (1960). Оно заключается в том, что должна существовать исходная инструментальная поверхность. [c.365]

Обычно выполнение первого условия формообразования поверхностей деталей затруднений не вызывает [c.366]

Если первое условие формообразования не выполняется, т.е. не существует сопряженная с поверхностью Д поверхность И, спроектировать соответствующий инструмент невозможно, а потому обработать деталь без органических погрешностей в этом случае нельзя. [c.366]

Как видно, в рассмотренной интерпретации второе условие формообразования поверхностей деталей достаточно просто описывается аналитически, что в первую очередь важно при составлении управляющих программ для систем ЧПУ металлорежущими станками. [c.369]

Л.Ъ.2. Использование индикатрисы конформности. Положение опасных сечений, в которых в первую очередь следует проверять вьшолнение третьего условия формообразования поверхностей деталей, не всегда можно определить просто, без выполнения в большом объеме громоздких вычислений. Если руководствоваться вторым условием формообразования поверхностей в форме (Родин П.Р., 1960), не всегда очевидно, какое из нормальных сечений поверхности детали и инструмента необходимо исследовать в первую очередь. При жесткой кинематике формообразования эта задача решается относительно просто. При формообразовании сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ проверка выполнения третьего условия формообразования существенно усложняется. Для упрощения решения этой задачи целесообразно воспользоваться уравнением индикатрисы конформности поверхности Д детали и исходной инструментальной поверхности И в точке К их касания, а именно тем свойством этой характеристической кривой, в соответствие с которым при выполнении третьего условия формообразования [c.373]

К-отображение поверхности Д И) можно использовать для анализа выполнения третьего условия формообразования, в первую очередь при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ. Для этого строится К-отображение обрабатываемого участка поверхности Д детали. Размеры и положение разрешенного прямоугольника указывают на предельные величины главных кривизн поверхности [c.390]

В первом случае проблем с выполнением третьего условия формообразования нет - его вьшолнение обеспечивается легко. В третьем случае третье условие формообразования поверхностей деталей выполнено быть не может ни при каких условиях, рассматриваемая задача не имеет позитивного решения и ее не имеет смысла изучать детально. Поэтому остановимся на рассмотрении дополнительных требований, которые должны быть удовлетворены для выполнения третьего условия формообразования во втором случае. Для этого [c.398]

Для выполнения третьего условия формообразования поверхностей деталей -поверхность первого рода должна находиться вне пределов тела детали и не должна пересекать ее поверхность Д - допускается только их касание. [c.399]

В результате, вместо поверхности Д детали и ее двух фокальных поверхностей fj и 2 , исходной инструментальной поверхности И и ее двух фокальных поверхностей fj и f2 (т.е. в общей сложности вместо шести поверхностей Д, fj , i2.d и И, fj , f2 ), необходимых для анализа выполнения третьего условия формообразования поверхностей деталей, приходим к одной поверхности -поверхности первого [c.399]

Для выполнения третьего условия формообразования поверхностей деталей важно, чтобы в пределах обрабатываемого отсека поверхности детали минимальный радиус индикатрисы конформности Ind onf ДI и) принимал только неотрицательные значения, тогда как его абсолютная величина интереса в данном случае не представляет. Поэтому радиус может быть пронормирован, что приводит к уравнению нормированной -поверхности первого рода (или нормированной поверхности i) [c.401]

За исключением случаев точечного касания поверхностей Д и Я (а именно собственно точечного, ло-кально-линейного и локально-поверхностного первого и второго рода), на величину хода движения ориентирования второго рода всегда накладываются ограничения, вызванные необходимостью выполнения третьего условия формообразования поверхностей деталей (см. выше, гл. 7). [c.457]

В первые годы освоения пространственных тонкостенных покрытий широко применялись цилиндрические оболочки и призматические складки, которым присущи простота формообразования, легко реализуемая в производственных условиях (рис. 8.14). [c.150]

Недостатком этого подхода является, во-первых, то, что при его применении в общем случае практически невозможно придать режущей кромке в каждой ее точке оптимальные по условиям резания значения всех геометрических параметров режущего клина. Во-вторых, его использование, как правило, влечет за собой появление погрешностей профилирования органических погрешностей фасонного инструмента). Это является следствием того, что режущая кромка геометрически точного фасонного инструмента должна совпадать с линией пересечения трех поверхностей передней 77, задней 3 и исходной инструментальной 77. Стремление выполнить передние и задние поверхности технологически просто воспроизводимыми усложняет решение задачи профилирования геометрически точного инструмента. По этой причине вынужденно приходится усложнять форму одной из рабочих поверхностей (передней или задней), а иногда отказываться от придания одной из них технологически просто воспроизводимой формы. В противном случае неизбежно появляются органические погрешности и формообразование поверхности детали будет произведено не геометрически точной исходной инструментальной поверхностью 77, а производящей поверхностью 77 инструмента. Применение приближенно спрофилированного инструмента допустимо только в случаях, когда органические погрешности (т.е. измеряемые вдоль нормали к исходной инструментальной поверхности величины отклонений производящей поверхности 77 от номинальной поверхности 77) не превышают заданного допуска на их величины. [c.325]

В зависимости от параметров ориентации обрабатываемой сложной поверхности Д детали и вследствие изменения в пределах обрабатываемого участка поверхности Д параметров ее локальной топологии (в первую очередь значений ее главных радиусов кривизны % и 2 <) и направления нормали к Д ) условия взаимодействия инструмента с деталью в разных точках поверхности Д различны. Как следствие, различны и условия обработки (условия срезания припуска) вдоль каждой строки формообразования, а также при переходе от обработки одной строки формообразования на поверхности Д к обработке другой. [c.402]

Функция производительности локального формообразования (35) как минимум дважды непрерывно дифференцируема - этим свойством обладают все функции конформности (4.76). Поэтому необходимым условием ее локального максимума является равенство нулю первого дифференциала (dP = О). Для этого в точке [c.455]

Чтобы достичь максимума производительности формообразования Рф, необходимо, чтобы движение формообразования 8 бьшо направлено под таким углом к первому главному сечению поверхности Д, при котором выполняется условие = О. Что- [c.480]

Нарезание внутренних и наружных резьб токарными резцами, гребенками, метчиками, круглыми плашками и са-мооткрывающимися резьбонарезными головками основано на принципиальной кинематической схеме, приведенной на рис. 16.1, а, предусматривающей три одновременных движения 1) вращательное движение Ог вокруг оси х, являющееся главным движением, характеризующимся скоростью резания у 2) поступательное движение 05 вдоль оси у, являющееся вспомогательным движением, характеризующимся подачей на один проход резца или на один режущий зуб других резьбонарезных инструментов второй группы (в последнем случае подача на зуб 5, подобно тому, как это имело место на протяжках, достигается благодаря конструкции режущей части, обеспечивающей разность высот соседних зубьев) 3) поступательное движение вдоль оси х, являющееся дополнительным формообразующим движением Ои, характеризуемым шагом Р нарезаемой резьбы. Третье движение необходимо для создания нормальных условий формообразования резьбовой поверхности при действии первых двух движений. Оно не является режимным параметром. [c.257]

Вьшолнение второго условия формообразования поверхностей не допускает интерференции первого рода и тем самым исключает из дальнейшего рассмотрения все случаи обработки, приводящие к касанию поверхности Д детали и поверхности И инструмента, когда нормали к ним оказываются однонаправленными или не лежат на одной прямой. [c.367]

Индикатриса конформности (17) не только позволяет описать геометрию касания поверхности Д детали и поверхности И инструмента во всех нормальных сечениях, проходящих через точку К, но дает однозначный ответ на вопрос об ориентации наиболее опасного нормального сечения, в котором следует производить проверку выполнения третьего условия формообразования поверхностей деталей в первую очередь (в том числе при очевидном его выполенении) - направление наиболее опасного плоского [c.374]

Случай (см. рис. 8.20) требует особого внимания, когда угол 1 фф мал. При недостаточно высокой разрешающей способности система ЧПУ станком может в колебательном режиме отрабатывать оба значения угла Цэфф значения Цэфф и Цэфф поочередно. Это недопустимо, поскольку неизбежно приведет к нарушению условий формообразования поверхностей деталей, в первую очередь - к нарушению третьего условия формообразования. Во избежание этого следует [c.476]

Переходя к аиализу самого процесса формообразования, необходимо выделить в нем два принципиально отличных алгоритма образование формы путем вычитания из базового объема некоторых вспомогательных объемов, а также образование формы на основании базового объе"ма путем прибавления к нему вспомогательных объемов. Для краткости назовем первый алгоритм алгоритмом вычитания форм, второй — алгоритмом сложения форм. Раньше базовый объем б"ыл определен нами через минимум потребных для получения окончательной формы операций. Иногда этот минимум достигается с помощью использования операций, принадлежащих к ороим типам, в некоторых же случаях характер формообразования требует наложения условий на полное или частичное ограничение использования первого или второго алгоритма образования формы. [c.130]

Третий — с электромагнитным формообразователем. Для обеспечения одинаковых тепловых условий в зоне выращивания каждого из прутков предусмотрен привод вращения пьедестала. Печь снабжена специальным индуктором с несколькими (по числу выращиваемых кристаллов) кольцевыми витками и расположенной над индуктором медной водоохлаждаемой щайбой, имеющей над каждым из витков индуктора отверстие, соосное с витком. Эта шайба играет роль системы короткозамкнутых витков, концентрирующих злектромагнит-ное поле под фронтом кристаллизации и ослабляющих его над этим фронтом. Тем самым повышается осевой температурный градиент в растущих кристаллах и увеличивается скорость кристаллизации. Формообразование одинаковых жидких столбиков расплава обеспечивается естественной симметрией ориентации сил поверхностного натяжения и симметричной радиальной направленностью ЭМС. Вращения выращиваемых прутков не требуется. Оплавлеше торца пьедестала осуществляется также полем описанного одночастотного формообразующего индуктора. Технические показатели процесса группового выращивания круглых прутков с электромагнитным формообразованием превосходят полученные первыми двумя методами, а оборудование проще, чем при других конструкциях, и реализуется на базе серийно выпускаемой высокочастотной установки Криеталл-502 [75]. [c.112]

Классификация конструктивных алементов деталей по трем группам показана а рис. 3.16. В первой объединены валы и элементы, относящиеся к ним (рис. 3.16, а) во второй — отверстия и элементы, относящиеся к ним (рис. 3.16, б) в третьей (рис. 3.16, в) — уступы, глубины отверстий, высоты выступов, расстояния между осями отверстий или плоскостями симметрии, размеры, определяющие ()асположение осей или плоскостей симметрии элементов (отверстий, пазов, уступов), Вариант 3 по табл. 3.11 следует применять лишь в обоснованных случаях, например, когда из расчета размерной цепи или по условиям обработки или формообразованиям все размеры должны иметь симметричные отклонения. [c.79]

При построении технологии одновременно с обеспечением точности и чистоты обработки, возможностью измерения крупных деталей и выбором принципиальной схемы обработки рассматривают вопросы повышения производительности и сокращения цикла производства. Для этой цели в первую очередь рассматривается предлагаемая заготовка выясняется возможность перенесения основного формообразования в заготовительные цехи, сокращения стоимости заготовки, цикла производства, получения ее непрерывным или полунепрерывным процессом производства с комплексной или частичной механизацией и автоматизацией труда и т. д. При назначении вида заготовки обязательно надо учитывать расходные коэффициенты, затраты на механическую обработку, расход и стоимость материалов, а также пропускную способность заготовительных цехов завода и возможность получения отдельных видов заготовки по кооперации. При этом рассматривается возможность сокращения объема работ за счет отработки технологичности конструкции и применения технологических приемов, способствующих повышению партионности обрабатываемых изделий, рациональному назначению допусков и посадок, уменьшению площади обрабатываемых поверхностей, созданию условий производительного резания и сокращения ручных работ и т. д. [c.251]

Цифровое программное управление не только обеспечивает требуемое формообразование, но и изменение режимов обработки. В условиях мелкосерийного и индивидуального производств на первый план выдвигаются проблемы упрощения планирования, сокращения необходимой оснастки и отыскания средств для обеспечения возможности многостаночного обслуживания, что получило разре- " 1 шение с применением многбопе-рационных станков с автоматической сменой инструмента. [c.398]

П сжато-растянутая зона. Участок ВСД (рис. 7). При вытяжке сферических днищ в любой момент формообразования существует сечение D = 2R , разграничивающее центральную и сжаторастянутые зоны. В этом сечении главные тангенциальные напряжения равны нулю. Рассмотрим два случая первый— когда сечение De еще не находится в контакте с пуансоном и второй — когда сечение De вошло в контакт с пуансоном. В общем случае, при условии, что стк = 0, для участка БД уравнение равновесия при проектировании сил на нормаль к срединной поверхности будет иметь вид [c.32]

Расширение объемов производства деталей с рабочими поверхностями сложной формы настоятельно требует решения актуальной технологической проблемы с минимальными затратами средств и времени наиболее экономично и производительно обрабатывать произвольно сложные поверхности деталей. При этом синтезировать наивыгоднейший процесс многокоординатного формообразования сложных поверхностей деталей на станках с ЧПУ следует, в первую очередь, исходя из достижения максимума производительности формообразования. Более производительный процесс формообразования обеспечивает экономию времени на обработку, а к экономии времени сводится в конечном счете вся экономия. Более общие результаты будут получены, если синтез наивыгоднейшей технологии обработки поверхности детали осуществить исходя из условия обеспечения максимальной производительности обработки не одной, а двух и более поверхностей детали одновременно, изготовления детали вцелом, изготовления узла, агрегата или машины, и т.д. [c.13]

В текущей точке на поверхности Д детали по зависимостям (21)-(23) можно установить параметр, интенсивность влияния которого на величину составляющей Ьд результирующей погрешности максимальна. Целенаправлено изменяя в первую очередь именно этот параметр, достигаем наиболее быстрого (при прочих одинаковых условиях) увеличения точности формообразования поверхности детали. [c.526]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...