Второе условие формообразования

Второе условие формообразования. В процессе обработки сопряженные поверхности детали и инструмента непрерывно или периодически касаются одна другой по линии или в точке (поверхностное их касание при обработке деталей лезвийным и абразивным инструментом не является характерным). Чтобы поверхности Д н И могли касаться одна другой, должно быть выполнено условие касания. Это условие обычно записывают в виде уравнения контакта [c.366]

Рис. 7.1. Примеры выполнения и нарушения второго условия формообразования поверхностей деталей.

Для выполнения второго условия формообразования поверхностей деталей должно соблюдаться условие (2) или (3). Если - нормаль к поверхности Д детали, а - нормаль к поверхности И инструмента, это же условие аналитически записывается так < О. Переходя к ортам нормалей, получим [c.368]

Как видно, в рассмотренной интерпретации второе условие формообразования поверхностей деталей достаточно просто описывается аналитически, что в первую очередь важно при составлении управляющих программ для систем ЧПУ металлорежущими станками. [c.369]

Л.Ъ.2. Использование индикатрисы конформности. Положение опасных сечений, в которых в первую очередь следует проверять вьшолнение третьего условия формообразования поверхностей деталей, не всегда можно определить просто, без выполнения в большом объеме громоздких вычислений. Если руководствоваться вторым условием формообразования поверхностей в форме (Родин П.Р., 1960), не всегда очевидно, какое из нормальных сечений поверхности детали и инструмента необходимо исследовать в первую очередь. При жесткой кинематике формообразования эта задача решается относительно просто. При формообразовании сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ проверка выполнения третьего условия формообразования существенно усложняется. Для упрощения решения этой задачи целесообразно воспользоваться уравнением индикатрисы конформности поверхности Д детали и исходной инструментальной поверхности И в точке К их касания, а именно тем свойством этой характеристической кривой, в соответствие с которым при выполнении третьего условия формообразования [c.373]

Второй тип формообразования связан с процессом композиционного объединения форм. Изображение каждой из них может быть полным, но композиционное суммирование не обладает сохранением свойства полноты. Последняя должна быть специально обеспечена путем внесения добавочных условий или заданием производных параметров, определяющих дальнейшее построение. Многие условия в процессе работы считаются сами собой разумеющимися и вводятся по умолчанию . Но в таком произвольном введении условий скрывается потенциальная возможность допущения ошибки. Таким образом, второй тип формообразования требует в работе над графической моделью большей геометрической культуры. [c.131]

К-отображение локальных участков новерхности детали и исходной инструментальной новерхности. Обеспечение возможности выполнения третьего условия формообразования требует углубленного понимания особенностей локальной топологии касающихся одна другой в процессе обработки поверхности детали и исходной инструментальной поверхности. Для анализа локальной интерференции (интерференции второго рода) интерес представляет применение К -отображения поверхности Д детали и поверхности И инструмента (Радзевич С.П., 1998). [c.384]

В первом случае проблем с выполнением третьего условия формообразования нет - его вьшолнение обеспечивается легко. В третьем случае третье условие формообразования поверхностей деталей выполнено быть не может ни при каких условиях, рассматриваемая задача не имеет позитивного решения и ее не имеет смысла изучать детально. Поэтому остановимся на рассмотрении дополнительных требований, которые должны быть удовлетворены для выполнения третьего условия формообразования во втором случае. Для этого [c.398]

За исключением случаев точечного касания поверхностей Д и Я (а именно собственно точечного, ло-кально-линейного и локально-поверхностного первого и второго рода), на величину хода движения ориентирования второго рода всегда накладываются ограничения, вызванные необходимостью выполнения третьего условия формообразования поверхностей деталей (см. выше, гл. 7). [c.457]

Недостатком этого подхода является, во-первых, то, что при его применении в общем случае практически невозможно придать режущей кромке в каждой ее точке оптимальные по условиям резания значения всех геометрических параметров режущего клина. Во-вторых, его использование, как правило, влечет за собой появление погрешностей профилирования органических погрешностей фасонного инструмента). Это является следствием того, что режущая кромка геометрически точного фасонного инструмента должна совпадать с линией пересечения трех поверхностей передней 77, задней 3 и исходной инструментальной 77. Стремление выполнить передние и задние поверхности технологически просто воспроизводимыми усложняет решение задачи профилирования геометрически точного инструмента. По этой причине вынужденно приходится усложнять форму одной из рабочих поверхностей (передней или задней), а иногда отказываться от придания одной из них технологически просто воспроизводимой формы. В противном случае неизбежно появляются органические погрешности и формообразование поверхности детали будет произведено не геометрически точной исходной инструментальной поверхностью 77, а производящей поверхностью 77 инструмента. Применение приближенно спрофилированного инструмента допустимо только в случаях, когда органические погрешности (т.е. измеряемые вдоль нормали к исходной инструментальной поверхности величины отклонений производящей поверхности 77 от номинальной поверхности 77) не превышают заданного допуска на их величины. [c.325]

Если поверхность И инструмента допускает движение самой по себе (а это условие выполняется для подавляющего большинства применяемых на практике режущих инструментов), то введение в кинематику формообразования движения такого вида одновременно с движением ориентирования второго рода позволяет при прочих одинаковых условиях увеличить точность текущего положения инструмента относительно детали. [c.465]

Вьшолнение второго условия формообразования поверхностей не допускает интерференции первого рода и тем самым исключает из дальнейшего рассмотрения все случаи обработки, приводящие к касанию поверхности Д детали и поверхности И инструмента, когда нормали к ним оказываются однонаправленными или не лежат на одной прямой. [c.367]

Аналитическая форма (7) нредставления второго условия формообразования новерхностей резанием в развернутом виде записывается так [c.368]

Нарезание внутренних и наружных резьб токарными резцами, гребенками, метчиками, круглыми плашками и са-мооткрывающимися резьбонарезными головками основано на принципиальной кинематической схеме, приведенной на рис. 16.1, а, предусматривающей три одновременных движения 1) вращательное движение Ог вокруг оси х, являющееся главным движением, характеризующимся скоростью резания у 2) поступательное движение 05 вдоль оси у, являющееся вспомогательным движением, характеризующимся подачей на один проход резца или на один режущий зуб других резьбонарезных инструментов второй группы (в последнем случае подача на зуб 5, подобно тому, как это имело место на протяжках, достигается благодаря конструкции режущей части, обеспечивающей разность высот соседних зубьев) 3) поступательное движение вдоль оси х, являющееся дополнительным формообразующим движением Ои, характеризуемым шагом Р нарезаемой резьбы. Третье движение необходимо для создания нормальных условий формообразования резьбовой поверхности при действии первых двух движений. Оно не является режимным параметром. [c.257]

Переходя к аиализу самого процесса формообразования, необходимо выделить в нем два принципиально отличных алгоритма образование формы путем вычитания из базового объема некоторых вспомогательных объемов, а также образование формы на основании базового объе"ма путем прибавления к нему вспомогательных объемов. Для краткости назовем первый алгоритм алгоритмом вычитания форм, второй — алгоритмом сложения форм. Раньше базовый объем б"ыл определен нами через минимум потребных для получения окончательной формы операций. Иногда этот минимум достигается с помощью использования операций, принадлежащих к ороим типам, в некоторых же случаях характер формообразования требует наложения условий на полное или частичное ограничение использования первого или второго алгоритма образования формы. [c.130]

Классификация конструктивных алементов деталей по трем группам показана а рис. 3.16. В первой объединены валы и элементы, относящиеся к ним (рис. 3.16, а) во второй — отверстия и элементы, относящиеся к ним (рис. 3.16, б) в третьей (рис. 3.16, в) — уступы, глубины отверстий, высоты выступов, расстояния между осями отверстий или плоскостями симметрии, размеры, определяющие ()асположение осей или плоскостей симметрии элементов (отверстий, пазов, уступов), Вариант 3 по табл. 3.11 следует применять лишь в обоснованных случаях, например, когда из расчета размерной цепи или по условиям обработки или формообразованиям все размеры должны иметь симметричные отклонения. [c.79]

Вытяжные штампы с эластичной матрицей без складкодержателя целесообразно применять для вытяжки невысоких деталей с некруглыми очертаниями в плане. Штампы со складкодержателем позволяют штамповать детали большей высоты однако возможности формообразования ограничены условием однооперационной вытяжки, поскольку выполнение вторых операций на таких штампах затруднительно. Возможности формообразования для обоих типов штампов даны в табл. 55. [c.204]

Второй путь заключается в том, что в процессе формообразования поверхностей детали в независимости от колебания припуска, твердости, затупления режущего инструмента и других факторов управление получаемым размером осуществляется посредством изменения размера статической настройки. Физическая сущность этого способа состоит в том, что установленный размер статической настройки Лс приравнивается к рабочему настроечному размеру Лр. Это условие обеспечивается системой автоматического управлени-я. Как только начинается процесс формообразования (т. е. появляется Лд), включается в работу САУ упругими перемещениями, задача которой состоит в обеспечении условия Лд = onst. Это означает, что за счет изменения Лс происходит компенсация приращений, порождаемых изменяющимся размером динамической настройки и его погрешностями, т. е. [c.359]

П сжато-растянутая зона. Участок ВСД (рис. 7). При вытяжке сферических днищ в любой момент формообразования существует сечение D = 2R , разграничивающее центральную и сжаторастянутые зоны. В этом сечении главные тангенциальные напряжения равны нулю. Рассмотрим два случая первый— когда сечение De еще не находится в контакте с пуансоном и второй — когда сечение De вошло в контакт с пуансоном. В общем случае, при условии, что стк = 0, для участка БД уравнение равновесия при проектировании сил на нормаль к срединной поверхности будет иметь вид [c.32]

Введение движения ориентирования 13 (14), осуществляемого со скоростью 2. приводит к тому, что результирующее движение ориентирования инструмента, соверщаемое со скоростью, направлено к первичному движению ориентирования V второго рода иод некоторым углом 0. Очевидно, что нри заданном допуске [ь] па точность формообразования сложной поверхности детали и заданной ногрещности 8 позициопировапия рабочих органов металлорежущего станка в текущий момент времени должно выполняться условие [ь]> 8 созв. [c.467]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...