Напряжения касательные Зависимость контактные

Электронно-микроскопическое исследование характера дислокационной структуры при запрессовке стали в алюминий АД1 [Тая = ст 400° С) показало, что изменение угла заточки стальной детали от 150 до 20° приводит к увеличению плотности дислокаций в ее поверхностном слое почти на три порядка. Это объясняется увеличением касательной составляющей контактных напряжений и хорошо коррелирует с экспериментально полученными зависимостями изменения удельного давления запрессовки и величины пластической деформации контактной поверхности алюминия при изменении угла заточки. [c.103]

Опытные работы, проведенные с зубчатыми колесами, показали, что развитие усталостных трещин начинается не на глубине, где действуют наибольшие напряжения, а по контактной поверхности зубьев. Положение с исследованием явлений усталостного разрушения таково, что пока нет оснований для рекомендаций надежных критериев прочности, отвечающих данному напряженному состоянию, однако формулы (44) — (46) с достаточной ясностью отражают физическую сущность и закономерность явлений усталостного разрушения. Следовательно, безразлично, какую формулу принять для расчета колес закрытых зубчатых передач, так как их различие состоит только в числовом расчетном коэффициенте необходимо лишь обеспечить правильный выбор допускаемых напряжений исходя из принятой формулы заметим также, что между нормальными и касательными напряжениями существует в данном случае простая линейная связь. При надобности в расчетах можно использовать зависимость, характеризующую переход от одного напряженного состояния к другому, где [c.302]

В зоне контактирования образца и контртела возникают нормальные и касательные напряжения. В отличие от нормальных напряжений, монотонно снижающихся по мере удаления вглубь от поверхности, распределение касательных напряжений является более сложным. Кривая зависимости касательных напряжений от расстояния до поверхности имеет максимум. В работах [72, 731 показано, что усталостные трещины, возникшие при контактном нагружении, распространяются в направлении, совпадающем с действием касательных напряжений. [c.43]

Количественно оценивая статическую прочность материала в условиях контактных напряжений по гипотезе средних касательных напряжений [4], получим зависимость приведенных напряжений по поверхности контакта [c.65]

Граммах Мора, как это делается на рис. 8.22. Здесь касательное напряжение на контактном элементе дано в зависимости от соот-ветствующ,его нормального (сжимающего) напряжения. Две наклонные прямые линии на каждой диаграмме представляют уело- [c.233]

Получена [32] приближенная простая зависимость максимального касательного напряжения в зоне контакта от максимальной контактной нагрузки с учетом влияния коэффициента трения на контактные напряжения [81] [c.29]

На рис. 5.50 показана зависимость долговечности образцов log Л 5о от касательных контактных напряжений х [25]. Из приведенных данных следует, что и нормальные, и касательные контактные напряжения в пределах применявшихся в этих исследованиях нагрузок могут изменять долговечность на два порядка. [c.365]

Покрытие неоднозначно изменяет напряженность режущей части инструмента. Снижаются максимальные значения касательных напряжений на контактной площадке передней поверхности (на 20—40 %), нормальные напряжения изменяются в зависимости от отношения нормальной силы к площадке контакта. Если покрытие уменьшает площадь контакта стружки с передней поверхностью более интенсивно, чем соответствующее значение нормального усилия, то максимальное значение нормального контактного напряжения может оказаться даже больше для инструмента с покрытием. [c.100]

Рассматривается общая плоская задача о вдавливании плоского штампа в жесткопластическое полупространство при действии поперечных и продольных контактных касательных напряжений. Используется условие полной пластичности и гиперболические уравнения общей плоской задачи теории идеальной пластичности [1]. Определяется снижение предельного давления на штамп в зависимости от контактных касательных напряжений. [c.44]

Усталостное разрушение при переменных контактных давлениях изучалось путем исследования контактных напряжений с учетом как нормальных, так и касательных сил в местах соприкосновения деталей и анализа условий прочности для объемного напряженного состояния, что позволило получить зависимости между предельными контактными давлениями и характеристиками усталости (М. М. Саверин, 1948 С. В. Пине-гин, 1967). [c.410]

Для сравнения расчетных и экспериментальных данных были использованы результаты, полученные при выдавливании чистого свинца [5]. Расчетная кривая зависимости удельного давления от степени деформации (рис. 6) идет несколько ниже опытных данных. Это можно объяснить тем, что решение получено при постоянном контактном касательном напряжении т = ст . В действительности касательное напряжение на контактной поверхности будет больше, так как при малых коэффициентах трения будет более правильным использовать закон Кулона, т. е. = = [c.70]

Эта формула рекомендуется в качестве исходной расчетной зависимости на основе следующих соображений. При работе зубчатых колес на боковых поверхностях зубьев возникают силы трения, которые изменяют напряженное состояние в зоне контакта и увеличивают максимальное касательное контактное напряжение. Если принять коэффициент трения равным 0,2 и неизменным по ширине 2Ь полоски контакта, то Тшах = О,340 на глубине 0,46) [134]. Это напряжение почти не отличается от напряжения сдвига при параболическом законе распределения нагрузки поперек полоски контакта. [c.188]

Постановка задачи. В большинстве операций холодной штамповки выдавливанием характер течения металла и напряженное состояние являются осесимметричными, а такие задачи пластичности — статически неопределимыми. Для анализа технологических операций необходимо использовать уравнения не только статического равновесия, но кинематические и физические (последние устанавливают зависимость напряжений от скоростей деформации) с учетом состояния пластичности, несжимаемости и заданного распределения некоторых кинематических факторов касательных напряжений на контактных поверхностях. [c.26]

Для определения удельной силы, действующей на торец пуансона (область /), и давления на боковую поверхность матрицы по формулам (2.103) и (2.104) необходимо знать распределение нормальных напряжений на границе между областями /// и II ( л-11), которые определяются по формуле (2.102). Для этого необходимо установить зависимость касательных напряжений, вызываемых силами трения на контактных поверхностях, от напряжений аг, т. е. [c.76]

В результате проведенных исследований построена диаграмма (рис. 3.63) нормальных <т и касательных напряжений на торцовой поверхности заготовки, позволяющих достичь заданной плотности детали из порошка ПЖВ2.160.28. На диаграмме показаны также предельно допустимые величины касательных напряжений х в зависимости от коэффициента контактного трения ц. При достижении такой предельной величины касательного напряжения начинается проскальзывание пуансона по [c.121]

Полученные в результате расчёта распределения контактных давлений р р)/р и максимальных касательных напряжений Tiaax )/P для X = 0,1 представлены на рис. 4.16 и 4.17. Анализ распределения контактных давлений для слоёв разной толщины (рис. 4.16,а) показывает, что чем толще слой, тем больше радиус а пятна контакта и меньше максимальное контактное давление. При этом следует отметить, что влияние свойств основания на контактные характеристики становится пренебрежимо малым, если толщина покрытия превосходит некоторое критическое значение h, зависящее от параметров х и /. Этот вывод следует из сравнения кривых 2, 3 и 4 на рис. 4.16,а. Аналогичные расчёты, проведенные для других значений параметра X < 1 показывают, что с уменьшением х критическое значение h растёт. Заметим, что для относительно толстого слоя (Л 3> 1) полученные зависимости совпадают с кривыми, рассчитанными для однородного упругого полупространства. [c.241]

Рис. 4.13. Зависимость долговечности образцов Л/(цикл), испытанных на контактную усталость при нормальном контактном напряжении о ц = 4900МПа, от касательных контактных напряжений Тк

М. Бургдорф при выводе зависимостей исходил из того, что касательные напряжения пропорциональны нормальным. Однако А. Мейл и другие доказали, что экспериментальным данным больше соответствует гипотеза, согласно которой касательные напряжения на контактной поверхности пропорциональны пределу текучести деформируемого металла. [c.92]

Уточнение выбора допустимых контактных напряжений для предотвращения глубинных уста.постных трещин. Расчет основан на теоретическом исследовании напряженного состояния в зоне контакта и данных экспериментов, полученных при испытании цилиндрических и конических роликов с разной глубиной уироч- нения. Установлена зависимость предела выносливости, выраженного в глубинных касательных напряжениях, и числа циклов до перегиба кривой усталости Велера от твердости сердцевины по Бринеллю т — И НВс и числа циклов до перегиба кривой усталости А огл = (1,33 НВс — 100)-10 . [c.296]

Величина среднего коэффициента трения для трущейся пары стружка — передняя поверхность определяется склонностью к адгезионному взаимодействию обрабатываемого и инструментального материалов. Образование интер металл ических связей между стружкой и инструментом находится в прямой зависимости от способности контактирующих материалов образовывать между собой химические соединения и твердые растворы. Чем сильнее интерметаллические связи, возникшие в результате действия сил адгезии между стружкой и инструментом, тем больше средний коэффициент трения. С повышением механических свойств обрабатываемого материала средний коэффициент трения уменьшается. Но так как при этом одновременно возрастают и средние нормальные и средние касательные контактные напряжения, то при постоянной температуре средний коэффициент трения изменяется сравнительно мало. Например, при резании без смазочно-охлаждающей жидкости при V = 20°, с = 0,15 мм и у = 0,2м/мин средние коэффициенты трения для таких различных материалов как медь, стали 10, 20Х, 1X13, Х18Н9Т колеблются в пределах 0,76 — 0,7 [28]. [c.121]

Влияние концентрации напряжений (см. 19 гл. 2) на прочность паяных соединений зависит от вида нагрузки, свойств основного металла и припоя, конструкции соединения. В стыковых соединениях реализуется эффект контактного упрочнения (см. 3), Концентрация касательных напряжений создает объемное напряженное состояние, что прн достаточной пластичности припоя приводит к повышению прочности соединения и может рассматриваться как положительный эффект. На рис. 3.29 показана зависимость прочности стыкового паяного соединения из армйо-желез а [c.112]

Обобщая большой экспериментальный материал [12], полученный проф. М.Ф. Полетикой, можно аппроксимировать распределение нормальных контактных напряжений законом треугольника, а касательные принять постоянными на пластическом участке и линейно уменьшающимися до нуля в конце контакта - на упругом (см.рис. 2.11). Эти зависимости представлены следующими выражениями [c.56]

Не повторяя подробно весь алгоритм расчета, отметим здесь лишь основные его этапы, а также укажем на некоторые исходные предпосылки и особенности задания граничных условий. Сжатие резинового бурта оболочки происходит при сближении двух жестких штампов. Предполагается, что весь объем деформируемого в узле зашемления материала может смещаться лишь в направлении от оси муфты. Возникающие при этом силы трения подчиняются закону Кулона. Напряженное состояние бурта оболочки при сближении штампов рассматривается как осесимметричное при этом матрицы жесткости кольцевых конечных элементов, на которые в процессе решения задачи разбивается бурт оболочки, определяются согласно зависимости (1.25). В общем случае поверхности штампов (фланца полумуфты и прижимного кольца) могут иметь конфигурацию, отличную от ответных поверхностей бурта оболочки. При проведении расчетов задача о нагружении бурта оболочки решалась методом сил, поскольку он обеспечивает большую точность, чем метод перемещений, хотя алгоритм расчета в этом случае оказывается более сложным. Процесс нагружения бурта оболочки во избежание ошибок, связанных с проявлением эффектов конструкционной и геометрической нелинейностей, разбивался на ряд последовательных шагов. В пределах каждого шага с помощью итерационной процедуры устанавливались величины и характер распределения нормальных и касательных сил на контактной поверхности бурта. Суть итерационной процедуры состоит в следующем. Задается шаговое сближение штампов путем задания новых значений координат точек поверхности штампов, а также начальная система распределенных нормальных и касательных сил, которая в каждой узловой точке на поверхности контакта бурта дает составляющие Fri и F i (рис. 5.2). [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...