Тепловые процессы в конденсаторе

При правильной организации теплового процесса в конденсаторе переохлаждение конденсата в нем практически отсутствует. Это означает, что задачей подаваемого пара является лишь десорбция кислорода и отвод его к месту отсоса паровоздушной смеси. В этом заключается первое отличие от процесса в деаэраторе, являющегося не только деаэрирующим аппаратом, но и смешивающим подогревателем, обеспечивающим догрев до кипения всех потоков поступающей в него воды. [c.80]

Рис. 29. График теплового процесса в конденсаторе.

График теплового процесса в конденсаторе с отводом переохлажденного конденсата показан на рис. 29. Такой процесс характерен для конденсаторов, отводящих тепло из энергетических контуров. [c.31]

ТЕПЛОВЫЕ ПРОЦЕССЫ В КОНДЕНСАТОРЕ [c.214]

Рис. 30. График теплового величину действительного запаса и по процесса в конденсаторе- мере приближения к критической точке испарителе, будет давать все более заниженные его

На рис. 6-1,6 приведено возможное распределение температуры по нормали к элементу поверхности раздела. Характер изменения кривой скорее соответствует процессу в конденсаторе, нежели в бумажной сушилке. Оба тепловых потока q" и q в исследуемом случае, очевидно, положительны. Отметим, что на рис. [c.235]

Тепловой процесс в поверхностном конденсаторе [c.352]

Проведение опытов и обработка результатов. Включение опытной установки осуществляется после изучения настоящего описания в следующем порядке сначала включаются измерительные приборы и в конденсатор подводится охлаждающая вода, затем на опытную трубку подается напряжение и устанавливается минимальная сила тока (около 3 А). По истечении 20—30 мин приступают к основным измерениям результаты их заносят в протокол. Первая серия опытов проводится при прямом ходе, т. е. при ступенчатом повышении мощности (теплового потока), подводимой к опытной трубке, до достижения максимальной силы тока равной 30 А. В первой серии проводится 5—6 измерений. Измерения в каждом опыте делаются при установившемся тепловом режиме. При прямом ходе процесса кипения, когда пузырьковый режим переходит в пленочный, температура стенки повышается до 500 °С и более. Поэтому для пленочного режима предусматривается провед,ение не более двух опытов. [c.181]

Теплообмен между теплоносителями является одним из наиболее важных и часто используемых в технике процессов. Например, получение пара заданных параметров в современном парогенераторе основано на процессе передачи теплоты от одного теплоносителя к другому. В конденсаторах и градирнях тепловых электростанций, воздухоподогревателях доменных печей и многочисленных теплообменных устройствах химической промышленности основным рабочим процессом является процесс теплообмена между теплоносителями. По принципу действия теплообменные аппараты могут быть разделены на рекуперативные, регенеративные и смесительные. Выделяются еще теплообменные устройства, в которых нагрев или охлаждение теплоносителя осуществляется за счет внутренних источников тепла. [c.441]

Процессы теплообмена в подогревателях во многом подобны процессам, протекающим в конденсаторах. Поэтому тепловые расчеты подогревателей сходны с тепловыми расчетами конденсаторов, хотя, в отличие от них, при выполнении тепловых расчетов подогревателей принимается ряд значительно упрощающих допущений, а именно паровое сопротивление принимается равным нулю, так как оно ничтожно мало по сравнению с давлением греющего пара и в действительности равняется всего нескольким миллиметрам ртутного столба [c.178]

Изменения давления, происходящие в котле, перегревателе и конденсаторе, являются несущественными для действия теплового двигателя и фактически нежелательны поэтому в идеальном цикле можно ими пренебречь. Аналогично пренебрегаем всеми видами трения и передачи тепла в турбине и насосе, так чтобы все изменения состояния единицы массы рабочего вещества, проходящего через установку, были обратимыми и адиабатическими. Таким образом, идеальный цикл содержит два изобарических и два адиабатических процесса. Такой цикл называется циклом Рэнкина. На рис. 10-1 этот цикл показан сплошными линиями в pv- и 75-диаграммах. Во второй диаграмме согласно определению энтропии площадь под кривой 1-2 равна теплу, сообщенному единице массы жидкости в котле и перегревателе, а площадь под кривой 3-4 — теплу, отданному в конденсаторе единицей [c.65]

Данная установка проработала около 20 ч. За это время не было выявлено существенных отклонений параметров теплообменного оборудования от проектных, хотя коэффициент теплопередачи в регенераторе оказался несколько ниже расчетного вследствие плохого качества сварки продольных вставок с поверхностями труб. В широком диапазоне изменения скоростей потока и подводимой тепловой мощности рабочий процесс в парогенераторе оставался устойчивым. Поверхностный конденсатор, как и предполагалось, устойчиво работал лишь при углах отклонения от горизонта, не превышающих 20°. [c.175]

Потери в конденсаторе турбины. Как бы пи был совершенен рабочий процесс преобразования тепловой энергии в механическую, в конденсационной турбине значительная часть (т. е. 67—72% всей подведенной к ней тепловой энергии пара) выделяется в конденсаторе и бесполезно уносится с охлаждающей водой. Способы уменьшения столь значительной потери будут рассмотрены ниже. [c.52]

При этом к встроенному пучку раздельно подводятся как воды тепловых сетей, так и обычная циркуляционная вода, а к остальной части конденсатора— только циркуляционная вода. Она поступает во все пучки трубок на конденсационных режимах, когда подвод сетевой воды отключается. Наоборот, при малых расходах пара в конденсатор полностью отключается подвод циркуляционной воды, а процесс конденсации совершается за счет подвода к встроенному пучку воды тепловых сетей. Переход от одного рел- има работы к другому совершается на ходу. [c.98]

Вопрос б выборе величин емкостей при изготовлении электрической модели имеет очень важное значение. Увеличение емкости приводит к растягиванию процесса во времени на модели, и, наоборот, уменьшение емкости приводит к уменьшению времени переходного режима. Следовательно, в тех случаях, когда требуется замедлить реальный тепловой процесс при моделировании, необходимо увеличить емкость конденсаторов интегри-руюш,его контура. При изготовлении модели неизбежен [c.385]

Таким образом, можно принять неизменяемость т],,,- для ступеней давления. Внутренний к.п.д. r i регулирующей ступени с понижением расхода от расчетного понижается, но это понижение по отношению к общему тепловому перепаду сравнительно незначительно сказывается на величине f i. Поэтому, допуская незначительные погрешности при определении давлений для переменного режима, можем использовать политропу расчетного режима для установления процесса при переменном режиме. Для предпоследнего и последнего концевых отсеков ступеней, принимая во внимание неизменность давления в конденсаторе и незначительность его величины, приведенная выше формула (128) может быть представлена при наличии незначительной погрешности выражением [c.202]

Идеальные термодинамические циклы парогазовых теплофикационных установок приведены на рис. 9.1, й и б. На них отражено принципиальное отличие этих циклов от аналогичных для паросиловых ТЭЦ. Применение теплофикации в схемах ПГУ не изменяет работу газовой ступени цикла, но заметно уменьшает полезную работу в паровой ступени. Теплота отработавшего пара не теряется в конденсаторе, а передается тепловым потребителям, что позволяет экономить топливо в энергосистеме. Образцовые циклы теплофикационных ПГУ изображены на рис. 9.1, в и г Они отражают объективность процессов, в которых (в отличие от идеальных) невозможно [c.383]

Процессы с двумя резервуарами интересны не только в связи с развитием представления о термодинамической температуре, но и в реальном инженерном деле. Например, циклическая паровая машина в значительной мере аналогична процессу с двумя резервуарами, так как в ней рабочая жидкость забирает тепло от котла и отдает его конденсатору. Как паровые, так и газовые циклические установки довольно подробно рассмотрены в ранее вышедшей книге автора [10]. Однако, строго говоря, такие установки нельзя считать установками с двумя резервуарами, поскольку источники и стоки тепла в них не являются тепловыми резервуарами в смысле определения, данного в разд. 10.2 кроме того, получение и отдача тепла происходят не при постоянной температуре. [c.148]

Тепловые трубы такого типа близко примыкают к газонаполненным тепловым трубам. В процессе работы избыток теплоносителя в жидкой фазе переносится паром в зону конденсации, таким образом замедляя конденсацию в части конденсатора. На рис. 1.7, а представлена такая система. Понижение температуры пара в такой системе будет приводить к увеличению объема регулирующего рабочего тела в сильфоне, благодаря чему избыточная жидкость выталкивается в конденсатор, выключая часть его поверхности из работы. А это значит, что снижение (увеличение) тепловой нагрузки приводит к снижению (увеличению) эффективной теплопроводности и таким образом снижает до минимума изменение температуры трубы. [c.25]

Основным механизмом передачи тепла в испарителе и конденсаторе тепловой трубы является теплопроводность с испарением и конденсацией. Теории теплопроводности с испарением и конденсацией были описаны в предыдущей главе. Прохождение тепла через насыщенный жидкостью фитиль сопровождается возникновением радиального градиента температур в жидкости. В зоне испарения температура жидкости на границе раздела труба — фитиль больше, чем температура жидкости на границе раздела фитиль —пар на величину, зависящую не только от свойств жидкости и фитиля, но и от плотности теплового потока. В двухфазной системе давление жидкости в испарителе равно давлению насыщения при температуре межфазной границы жидкость — пар минус капиллярное давление на межфазной границе. Из этого сле-дет, что давление насыщения пара при температуре границы раздела фитиль — труба превышает давление жидкости в этой же точке. Так как разность давлений возрастает с увеличением радиального теплового потока, в испарителе тепловой трубы и в фитиле испарителя может начаться образование паровых пузырьков. Образование в структуре фитиля паровых пузырьков является нежелательным, потому что они могут привести к возникновению перегретых участков и препятствовать циркуляции жидкости. Таким образом, существует ограничение теплового потока, связанное с парообразованием в тепловой трубе, и это ограничение названо ограничением по кипению. Существует разница между ограничением по кипению и другими ограничениями. А именно, ограничение по кипению накладывается на плотность радиального теплового потока, в то время как остальные ограничения — на осевой тепловой поток. Тем не менее, если геометрия испарителя и поверхностное распределение теплового потока в испарителе постоянны, то плотность радиального потока прямо пропорциональна осевому тепловому потоку. Кроме того, следует отметить, что образование паровых пузырьков ограничено только зоной испарения тепловой трубы, так как жидкость в конденсаторе переохлаждена до температуры меньшей, чем температура насыщения, соответствующая давлению жидкости в данной точке. Поэтому для зоны конденсации на плотность радиального теплового потока не накладывается никаких ограничений. Анализ ограничений по кипению затрагивает теорию пузырькового кипения. Пузырьковое кипение включает два независимых процесса 1) формирование пузырьков (зародышеобразование) 2) последующий рост и движение пузырьков. Представим себе сферический паровой пузырь вблизи границы раздела труба — фитиль. В состоянии равновесия [c.88]

Присутствие в тепловой трубе неконденсирующегося газа играет роль, аналогичную увеличению термического сопротивления на границе зоны конденсации. На начальной стадии запуска давление пара в испарителе меньше, чем давление неконденсирующегося газа, и, таким образом, только испаритель прогревается равномерно. С увеличением тепловой нагрузки увеличивается температура и, конечно, давление пара, и неконденсирующийся газ уносится в конденсатор, где активизирует теплообмен на части его поверхности. Небольшая длина активированной поверхности конденсатора соответствует большому граничному сопротивлению в нем, что приводит к большим плотностям пара на выходе испарителя и снижению скорости парового потока ниже звуковой. При дальнейшем увеличении тепловой нагрузки, что, в свою очередь, ведет к увеличению температуры и давления пара, неконденсирующийся газ вытесняется в конец конденсатора тепловой трубы. Режим работы трубы остается практически изотермическим, за исключением участка, заполненного газом. В этом случае процесс запуска происходит в форме волны, фронт которой движется вдоль трубы по мере увеличения тепловой нагрузки (рис. 4.6). [c.105]

Описание рабочего процесса теплового насоса мы не повторяем, так как оно уже было приведено ранее (в связи с рис. 2). Напомним лишь, что процесс 1—2 на диаграмме Т—8 (температура—энтропия) — это сжатие фреона в компрессоре КМ, процесс 2—3 — это охлаждение и конденсация паров в конденсаторе К, 3—4 — охлаждение жидкого фреона в охладителе конденсата ОК, 4—5 — сброс давления в дросселе ДР и 5—1 — испарение в испарителе И. [c.68]

Электрическая модель предиазначена для изучения нестационарных тепловых процессов в однослойной стенке. СЭМУ состоит из электромодели, блока граничных сопротивлений, питающего устройства, блока катодных повторителей и регистрирующего устройства. Электромодель (ЭМ) выполнена в виде цепочки из / С-ячеек. Вдоль оси х цепочка имеет 20 ячеек (узловых точек). Ячейка состоит из сопротивления и конденсатора. Сопротивление переменное, позволяющее установить любое значение от О до 1 кОм. Конденсатор типа ЭТО постоянной емкостью в 100 мкФ. Блок граничных сопротивлений (БГС) служит для задания граничных условий и состоит из переменных сопротивлений Rt и Яъ. Сопротивление позволяет устанавливать его значение от О до 68 кОм, а сопротивление Rb — от О до 1,5 МОм Электромодель питается иостояппым напряжением от блока питания электромодели (БПЭ). В качестве источника используются батареи различного [c.364]

Теплофикация. Имеется, однако, возможность повысить эффективность г аро-силовой установки путем увеличения, а не уменьшения давления и температуры за турбиной до такой величины, чтобы отбросную теплоту (которая составляет более половины всего количества теплоты, затраченной в цикле) можно было использовать для отопления, горячего водоснабжения и различных технологических процессов (рис. 6.12). С этой целью охлаждающая вода, нагретая в конденсаторе К, не выбрасывается в водоем, как в чисто конденсациотом цикле, а прогоняется через отопительные приборы теплового потребителя Г7 и, охлаждаясь в них, отдает полученную в конденсаторе теплоту. В резул1.тате станция, работающая по такой схеме, одновременно вырабатывает и элестри-ческую энергию, и теплоту. Такая стан- [c.65]

Тепловой насос (рис. 9.6,а) работает следующим образом. В испарителе 1 происходит испарение низкоки-пящего теплоносителя (например, хладона) при поступлении теплоты из внешней среды (вода больших водоемов, почва, наружный воздух). Этот процесс изображается линией 8—5 на Т—5-диаграмме (рис. 9.6,6). Образовавшийся пар сжимается в компрессоре 2 по линии 5—6 с повышением температуры от То до Ть В конденсаторе 3 пар конденсируется, отдавая теплоту в систему отопления (линия 6—7). Образовавшаяся жидкость направляется в дроссельный вентиль 4, в котором происходит понижение давления до ро и температуры до То (линия 7—8), и цикл 8—5—6—7—8 повторяется. На рис. 9.6,6 изображен также цикл 1—2—5—4—1 холодильной установки, отдающей теплоту в процессе 2—3 окружающей среде при температуре То- Видно, что цикл теплового насоса лежит выше изотермы То, а цикл холодильной установки — ниже этой линии. Холодильная установка отдает теплоту в окружающую среду, тепловой насос отбирает теплоту из этой среды для того, чтобы повысить ее температурный уровень и передать в систему отопления. Анализ двух циклов показывает, что возможно создание установок для совместного получения холода и теплоты. В таких комбинированных установках тепловой насос может повышать температурный уровень теплоты, отводимой холодильной машиной большой мощности, и направлять эту теплоту в отопительные системы. [c.235]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

Несмотря на то, что в настоящее время осуществляется массовое освоение высоких и сверхвысоких параметров пара (р1 = 23... 30 МПа = 570...600 °С) и глубокого вакуума в конденсаторе (97 %, или р2 = 0,003 МПа), термический к. п. д. цикла Ренкина не превышает 50 %. В реальных установках доля полезно используемой теплоты еще меньше из-за потерь, связанных с внутренней необратимостью термодинамических процессов. В связи с этим были предложены различные способы повышения тепловой эффективнс.с-тп паросиловых установок, в частности предварительный подогрев питательной воды за счет отработавшего в турбине пара (регенеративный цикл), вторичный перегрев пара (цикл со вторичным перегревом), комбинированное использование теп.яоты (теплофик цн-онный цикл). [c.122]

П о характеру теплового процесса конденсационные, выполняемые в настоящее время в большинстве случаев с нерегулируемыми отборами пара для регенеративного подогрева питательной воды. Основной поток пара у этих турбин расширяется до давления 0,003—0,005 Мн1м и поступает в конденсатор. [c.350]

Тепловой насос. Нередко бывает так, что температурный потенциал теплоты, выделяемый в ходе одного процесса, слушком низок для того, чтобы он мог быть использован в другом процессе. Для повышения этой температуры можно применить тепловой насос. Он работает по тому же принципу, что и холодильный агрегат в испарителе образуется холод, а в конденсаторе — тепло. Большинство тепловых насосов снабжено электродвигателем, приводящим в действие компрессорн ю систему. На 1 кВт-ч электроэнергии, потребляемой компрессором, приходятся, как правило, 2-—3 кВт-ч выработанной теплоты, причем температурный -потенциал ее выше, чем у источника. Тепловые насосы выгоднее всего применять в тех случаях, когда одновременно существует необходимость в охлаждении и [c.192]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

Особенности процесса в НИФ позволяют использовать их при более высоких температурах, чем это возможно для обычной конденсатоочистки с насыпным ФСД. Это означает, что НИФ могут устанавливаться после первых двух ИНД, что избавляет от сброса дренажей ПИД в конденсатор и повышает, таким образом, тепловую экономичность блока. При этем дренажи подаются в линию перед НИФ. [c.131]

С целью проверки полученных рекомендаций и выводов была проведена серия экспериментов по изучению газорегулируемой ТТ открытого типа. Исследуемая труба имела длину 1,5 м, внешний диаметр 10 м и состояла из испарителя и конденсатора. Испаритель был из меди, имел форму медного полого цилиндра длиной 500 мм, на внутренней поверхности которого было 16 аксиальных прямоугольных канавок шириной 0,4 мм и глубиной 0,6 мм. Выбирался он с малым термическим сопротивлением с целью получения высоких значений коэффициента температурной чувствительности, а также уменьшения пульсаций температуры и давления. Цилиндрический конденсатор был выполнен из термостойкого стекла длиной 1 м для уменьшения аксиальной составляющей теплового потока в зоне раздела пар—газ и визуализации процессов. Конденсатор имел гибкое соединение с испарителем и мог изменять угол наклона от —90 до +90°. На внешней поверхности испарителя имитировались граничные условия II рода (три секции омического нагревателя), а на внешней поверхности конденсатора— III рода (сб 10 Вт/(м -К)). Поля температур измерялись хромель-копелевыми термопарами, а также пленочным термонйдикатором на базе жидких кристаллов (в зоне раздела пар—газ). В качестве тепло-нос1 теля использовался этиловый спирт, а неконденси-рующегося газа — воздух или фреон-11. Отношения молекулярных весов имели значения /См= 1,324 и /См = 0,276 соответственно. Диаметр парового канала конденсатора намного превышал минимальное пороговое значение da для пары этанол—фреон-11. По результатам эксперимента были построены графики, показанные на рис. 9. Распределение температуры в области парогазового фронта соответствовало расчетам и рекомендациям. Протяженность зоны раздела этанол — воздух составила 0,004,а зоны этанол — фреон-11 —0,5 м, т. е. на два порядка больше. Аналогичные результаты были получены при отрицательных углах наклона конденсатора (испаритель над конденсатором). [c.32]

Вода как теплоноситель применяется для технологических потребителей, расходующих нагретую воду в больших количествах для го. рячих промывок и подобных процессов с бев-1возвратнО й потерей загрязненной воды. Обычно вода для этих цвелей подогревается на электростанции паром из отбора давлением на выше 1,2 ата а специальных подогревателях— бойлерах. При благоприятных условиях графика потребления (круглогодовой равномерный расход тепловой воды с температурами от 25 до 65°) возможен подогрев воды для производственных целей непосредственно в конденсаторах турбин, работающих с нормальным или ухудшенным вакуумом. [c.56]

Потеря в конденсаторе турбины. Эта потеря является неизбежной, потому что как бы ни был совершенен рабочий процесс -преобразования тепловой энергии пара IB кинетическую и -механическую, в конденса-циопной турбине значительная часть (в пределах 67— 72% всей подведенной к ней тепловой энергии пара) выделяется IB конденсаторе и бесполезно уносится с охлаждающей водой. Способы для уменьшения этой (столь значительной) потери будут рассмотрены ниже. [c.50]

Для принятия решений о том или ином направлении развития турбин необходимо, конечно, учитывать ближнюю и дальнюю перспективы развития реакторов, связанные с повышением начальных параметров пара. Так, одно только повышение начальной температуры пара, уже сейчас возможное в реакторах типа РБМК, до 723 К, коренным образом изменит рабочий процесс в турбине и расходы пара конденсаторами. При значительном же росте /о, а возможно, и ро в более отдаленной перспективе тепловое состояние ЦВД окажется большим препятствием на пути создания сверхмощных и вместе с тем достаточно маневренных тихоходных турбин. [c.114]

Тепловая схема с пусковыми сепараторами, встроенными в рассечку пароперегревателей, и со сбросом в деаэратор воды при растопке осущесг-влена и в блоке два прямоточных котла по 270 т/ч и турбина типа К-150-130. Эта схема отличается от описанной схемы моноблока некоторыми подробностями. На практике при эксплуатации такого дубль-блока пуск его первого котла с турбиной осуществляется примерно аналогично описанному. Пуск второго котла при работающей турбине осуществляется по прямоточной схеме, т. е. со сбросом в конденсатор турбины полностью воды и пара, охлаждающих котел в процессе растопки, вплоть до выхода из котла пара с параметрами, соответствующими параметрам пара работающего первого котла. [c.200]

Конденсация из паровоздушной смеси. На тепловых электростанциях пар, поступающий в конденсатор, содержит небольшое количество воздуха. Последний проникает снаружи через различные швы, стыки и запорную арматуру, так как давление в конденсаторе ниже атмосферного. Примесь воздуха влияет на скорость конденсации пара. Имеется также много других задач, где требуется знать количественную сторону процесса охлаждения смеси конденсирующегося и неконденспрующегося газов. В некоторых случаях конденсация является второстепенным явлением, как, например, в промежуточных холодильниках и газотурбинных силовых установках. В других случаях конденсация представ-Jтяeт собой основное назначение оборудования, как, например, при регенерации растворителей в химической промышленности. Во всех этих случаях необходим надежный способ определения скоростей конденсации и переноса тепла к охладителю. [c.247]

В базовом расчетном режиме тепловой схемы ПГУ осуществляют конструкторский расчет КУ, выбирают профиль и конструктивные параметры паровой турбины и ее конденсатора. Парогенерирующая способность контуров высокого, среднего и низкого давления корректируется пропускной способностью частей ВД, СД и ИД паровой турбины. Далее рассчитывается процесс расширения пара в ее проточной части, уточняются давление пара в конденсаторе и его характеристики. [c.335]

Расчет проточной части паровой турбины (и системы регенерации при ее наличии) проводят одновременно с расчетом сетевой подогревательной установки. При проведении предварительного расчета тепловой схемы ПГУ-ТЭЦ задают график отопительной нагрузки, расхода и температуры сетевой воды. В зависимости от коэффициента теплофикации и схемы ТЭЦ принимают нужное количество ступеней подогрева сетевой воды (обычно не более 4). Необходимую тепловую нагрузку распределяют между подогревателями сетевой воды, определяют температуры на выходе из каждого подогревателя. С учетом недогрева в подогревателях и потерь давления в паропроводах рассчитывают значения давления пара в отборах ПТ для тех ступеней, которые питаются отборным паром. При необходимости находят расход пара через редукционноохладительное устройство и количество впрыскиваемой воды. После этого рассчитывают и строят процесс расширения пара (в h, j-координатах) для каждого отсека (под отсеком подразумевают группу ступеней с одинаковым расходом пара). При этом начальные параметры пара берут из расчета КУ с учетом потерь в трубопроводах, а давление в конденсаторе принимают или рассчитывают (см. гл. 8). Дальнейший расчет процесса хорошо известен и описан 404 [c.404]

На рис. 4.3 схематично показан процесс неудачного запуска тепловой трубы, когда давление паров теплоносителя при температуре стока тепла и термическое сопротивление на поверхности конденсатора очень малы. Вследствие малого термического сопротивления на границе конденсатора увеличение во времени тепловой нагрузки не вызывает повышения температуры (и соответственно роста давления и плотности) пара в конденсаторе. В результате низкой плотности пара на выходе из испарителя возникает звуковой, поток, а в конденсаторе — сверхзвуковой поток и скачок уйлотнения. С увеличением тепловой нагрузки паровой поток, имеющий высокие скорости, в конечном счете вытягивает жидкость из структуры фитиля, что приводит к осушению испарителя и его перегреву. Хотя в расчетных условиях тепловая труба может [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...