Равновесие цилиндрической трубы

Главы III и IV посвящены практически интересным задачам об упруго-пластическом и жестко-пластическом равновесиях цилиндрической трубы и кольцевого диска, а также сферического сосуда и конической трубы. [c.4]

Глава 111 РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [c.69]

Изучение различных задач о пластическом равновесии начнем с рассмотрения простейших напряженных состояний, т. е. таких, когда напряжения и деформации зависят только от одной координаты. Сюда относятся многие практически важные вопросы о равновесии цилиндрических труб и сферических сосудов, о равномерном вращении дисков, в которых при больших нагрузках или окружных скоростях вращения учет пластических деформаций необходим. [c.69]

РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [Гл. III [c.70]

РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [c.74]

РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [Гл. ИГ [c.76]

РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [Гл. Ill [c.78]

Рассмотренная выше задача о равновесии цилиндрической трубы под действием внутреннего и внешнего давлений р я д в предположении, что имеет простое решение при допущении о несжимаемости материала и степенном условии упрочнения [c.79]

РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [Гл. И] [c.80]

Упруго-пластическое состояние кругового диска, когда пластическое кольцо занимает лишь некоторую часть диска, может быть исследовано так же, как и в задаче о равновесии цилиндрической трубы. [c.87]

РАВНОВЕСИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ТРУБЫ [Гл. иг [c.94]

Дополнительные замечания. Уравнение (9-42) для случая горизонтальной цилиндрической трубы (рис. 9-4) легко может быть получено непосредственно из рассмотрения уравнения динамического равновесия объема жидкости 1 о, находящегося между сечениями ]-] и 2-2. Действительно, рассматривая этот объем (заштрихован на рисунке) и только для простоты пояснения считая жидкость идеальной (hi = 0), можем написать следующую зависимость [c.348]

Изложены основы флуктуационной теории П. Пригожина, которая позволяет единообразно формулировать критерии потери устойчивости ( кризиса ) для макроскопических процессов, режимов или структур в областях, далеких от состояния равновесия. Рассмотрены критическая точка жидкости, возникновение пульсаций при одномерном и вращательно-поступательном течениях несжимаемой жидкости, кризис течения газа по трубе, переход ламинарного течения в турбулентное. Для последнего процесса даны оценки числа Рейнольдса в случаях обтекания плоской пластины и течения в цилиндрической трубе, согласующиеся с опытом. [c.119]

Так, например, рассматривая равновесие тяжелого шарика, находящегося внутри цилиндрической трубы с горизонтальной осью, и предполагая, что, кроме того, перемещения шарика стеснены наклонной плоскостью (рис. 122), условия связи можно представить в виде [c.157]

Теория пластичности малых деформаций охватывает обширный круг вопросов, связанных с изучением напряженно-деформированного состояния деталей машин и строительных конструкций, материал которых в зонах концентрации напряжений частично или полностью переходит за предел текучести и при этом претерпевает деформационное упрочнение. На принципах статической теории малых пластических деформаций построены классические решения ряда задач прикладного характера, предложенные нашими советскими учеными (Н. Ф. Дроздов, Н. И. Безухов, [3], А. А. Ильюшин [20 ] и многие другие. К ним относятся решения задач по равновесию толстостенной цилиндрической трубы под действием внутреннего и внешнего давления и осевых сил по равновесию стержней под действием осевых сил и закручивающих пар по равновесию полого шара под действием внутреннего и внешнего давлений и пр. [c.19]

Три цилиндрические трубы с радиусами = К = 2г, К2 = г вложены одна в другую, как показано на рисунке. Внешняя труба радиуса 7 о неподвижна, проскальзывание между трубами отсутствует, а их массы равны соответственно ГП1 = Зш и ГП2 = = т. Найти малые колебания системы около устойчивого положения равновесия. [c.165]

При установившемся пластическом течении заготовки отвод в зонах III и IV должен находиться в равновесии, а деформации его е ,, е , лежат в упругой области, в противном случае неизбежны утонение стенки и разрушение отвода. Рассматривая отвод как цилиндрическую трубу с дном, по безмоментной теории можно написать уравнение равновесия для зоны III при г — г . [c.69]

Одномерные осесимметричные задачи, для которых напряженно-деформированное состояние зависит лишь от одной независимой переменной — радиуса г, являются относительно простыми (хотя и требуют иногда применения численных методов) и затрагивались уже ранее (полый шар и цилиндрическая труба под действием давления, осесимметричное равновесие тонкой пластинки и т. д.). В этих задачах можно учесть упругие деформации, упрочнение и другие механические свойства. [c.259]

Рассмотрим течение в основном участке цилиндрической круглой трубы. Выделим в жидкости цилиндр, имеющий длину I и радиус у. В основном участке трубы распределения скоростей в различных сечениях одинаковы, поэтому силы инерции отсутствуют и цилиндр будет находиться в равновесии под действием касательных напряжений, приложенных к его боковой поверхности, и разности давлений pi — р2, действующих на его основания, т. е. [c.351]

В качестве одного из простейших примеров рассмотрим задачу о толстостенной трубе иод действием внутреннего давления. Обозначим а — внутренний радиус трубы, Ь — внешний радиус, q — давление (рис. 8.12.1). Будем считать, что труба очень длинная и к торцам ее приложены растягивающие силы Р. Вследствие принципа Сен-Венана можно утверждать, что поперечные сечения ее останутся плоскими и напряженное состояние будет во всех сечепиях одинаково. Очевидно, что эту задачу следует рассматривать в цилиндрических координатах, т. е. пользоваться уравнениями 7.8, считая, что искомые функции зависят только от радиуса г. Тогда уравнения равновесия [c.267]

Рассмотрим упруго-пластическое равновесие трубы, когда пластическая деформация распространяется до цилиндрической поверхности г — с (рис. 78). При этом пластическая область примыкает к внутренней поверхности трубы (с г > а), а упругая область примыкает к наружной поверхности трубы (Ь > [c.229]

Стационарные формы поверхностей раздела отличаются, впрочем, как на это указывает опыт в полном согласии с теорией, чрезвычайной наклонностью к изменчивости при самых незначительных возмущениях, так что по своему характеру они в некотором отношении ведут себя подобно телам, находящимся в неустойчивом равновесии. Поразительная чувствительность цилиндрической струи воздуха, насыщенного дымом, к звуку, описана уже Тиндалем я м удостоверился в том же. Это, очевидно, свойство поверхности раздела, которое играет в высшей степени важную роль при вдувании воздуха в трубы. [c.46]

Отметим, наконец, мало разработанный круг вопросов, связанных с обобщенной плоской деформацией. Речь идет о равновесии длинных цилиндрических тел, испытывающих дополнительное осевое растяжение (в отличие от плоской деформации, когда перемещение по оси равно нулю). Для упругого тела эта задача сводится к случаю плоской деформации наложением надлежащего осевого растяжения. В упруго-пластических задачах необходимо рассматривать состояние обобщенной плоской деформации. Из задач этого тина подробно изучена лишь важная для приложений задача о толстостенной трубе под действием внутреннего давления и осевого усилия. [c.113]

Исследуем характер распределения скоростей по живому сечению. Рассмотрим горизонтальную круглую цилиндрическую трубу, радиусом г (рис. 93), в которой сечениями I—I и //—II выделен отсек движущейся жидкости AB D длиной I. Давление в центрах тяжести живых сечений I—/ и И—II обозначим р. и р2. Внутри отсека AB D выделим жидкостный цилиндр abed и составим для него уравнение равновесия относительно оси трубы [c.139]

Горбачев В. И. Об упругом равновесии цилиндрической иеодиородиой по толщине трубы под действием поверхностных нагрузок и перемещений. — Проблемы прочности, 1979, № 5, 79—83. [c.304]

Если перейти к непосредственному рассмотрению установившегося осреднённого турбулентного течения в круглой цилиндрической трубе, то вместо уравнения равновесия (6.7) мы должны использовать уравнение равновесия сил давления и турбулентного трения, приложенных к кольцевому цилиндру с внутренним радиусом г, внешним r- -i r и длиной Дх, т. е. уравнение [c.478]

Все указанные выше уравнения получаются в результате непосредственного рассмотрения условий динамического равновесия сил, действующих на елементарную частицу жидкости. Когда рассматривается движение газа как вязкой жидкости, эти уравнения обычно относятся к случаю ламинарного движения. На основе применения теоремы об изменении количества движения получается уравнение движения с учетом сил вязкого трения (и при прочих условиях тех же, для которых было получено уравнение (52.5)), в равной мере относящееся к случаям ламинарного и турбулентного течения. Например, для течения вязкой сжимаемой жидкости в цилиндрической трубе диаметра й получают, представляя силу сопротивления, отнесенную к единице объема, в форме трру7(2 ), следующую запись уравнения движения [c.460]

Подобно изложенному выше, можно вывести уравнение динамического равновесия для выделенного отсека внутри трубы, радиус которого г меньше радиуса трубы /"о (штриховая линия на рис. 84), подставив в уравнение равномерного движения (171) вместо напряжения вблизи стенки То напряжение сил сопротивления между соприкасаюш,имися поверхностями жидкости т, действующее на цилиндрическую поверхность радиусом г, т. е, [c.137]

Псевдоожижение материалов производилось в цилиндрической камере (асбоцементной трубе) с внутренним диаметром 100 мм и высотой 800 мм. Слой зернистого материала засыпался на металлическую решетку. Псев-доожижающий агент — воздух — подавался от компрессора через измерительную диафрагму и электрический нагреватель, состоявший из набора параллельно включенных спиралей. Дифференциальной термопарой измерялся перепад температур воздуха в слое. Начальное тепловое равновесие системы достигалось предварительным прогревом камеры с засыпанным слоем при заданных температуре и скорости воздуха, пока э. д. с. дифференциальной термопары не становилась практически равной нулю. После этого начинался опыт, в течение которого температура подаваемого воздуха снижалась и 282 [c.282]

Другим примером подобных устройств может служить рефрактометр, изображенный на рис. 519. Здесь Р — стеклянный полуцилиндр, плоское сечение которого находится в контакте с контролируемым раствором. На границу стекло—раствор надает расходящийся пучок света. Частично он испытывает полное внутреннее отражение. Луч 1 является предельным. Отраженный свет попадает на фотоэлемент Ф, который соединен со специальным электронным устройством ЭП, собранным по мостовой схеме.-Мостовая схема отрегулирована так, что ее равновесие сохраняется нри некоторой величине светового потока, попадающего на фотоэлемент. С изменением показателя преломления раствора предельный угол полного внутреннего отражения меняется. При этом величина светового потока, попадающего на фотоэлемент, также будет меняться. Разбалансированная схема ЭП приводит в движение мотор, который поворачивает фотоэлемент относительно центра цилиндрической поверхности до восстановления равновесия моста. Таким образом, в данном случае мы имеем следящее устройство, которое способно не только сообщить о достижении заданной концентрации раствора, но и показывать ее значение величиной угла поворота трубы с фотоэлементом в любой момент времени. [c.698]

Постановка задачи. Упругое решение. Рассмотрим цилиндрическое тело радиуса i o, в котором имеется цилиндрическая же полость радиуса го- Считаем, что такая толстостенная труба находится в условиях равновесия при следующих внегн-них воздействиях [c.77]

Распределение скоростей в начальном участке ламинарного течения. Для возможности теоретического исследования явлений в начальном участке ламинарного течения Л. Прандтль предюжил взять в качестве исходного пункта то уравнение, которое получается из рассмотрения условия равновесия между изменением импульса, падением давления и силою трения для цилиндрического элемента, ограниченного плоскостями, перпендикулярными к направлению течения, делая при этом определенное предположение о форме профиля в начальном участке. Именно, он предположил, что профиль скоростей в начальном участке ламинарного течения в средней части состоит из прямой, т. е. здесь скорость постоянна, а сверху и снизу эта прямая переходит по касательной в параболы, отступающие назад, к стенкам, и так, что у стенок скорость равна нулю (фиг. 11). Эти половины парабол у самого входа в трубу имеют ширину, равную нулю, а затем, по мере удаления от входа, все более и более расширяются до тех пор, пока в определенной точке не сходятся своими вершинами и соединяются в одну цельную параболу. При этом скорость ядра течения должна возрастать так, чтобы удовлетворялось условие непрерывности течения, т. е. чтобы количество протекающей жидкости всюду было одним и тем же. Далее, Л. Прандтль предположил, что для ядра течения удовлетворяется уравнение Бернулли, а для всего поперечного [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...