Свойства сварных соединений малоуглеродистой стали

Свойства сварных соединений малоуглеродистой стали [c.128]

Сварные соединения малоуглеродистых сталей, работающих под статической нагрузкой. Механические свойства соединений, сваренных встык ручным способом электродами различных марок, приведены в табл. 2 [1]. [c.852]

В табл. 60 приведены данные, характеризующие механические свойства сварных соединений пз стали НЛ2, выполненных автоматической сваркой под флюсом ОСЦ-45, малоуглеродистой проволокой. [c.251]

Скорость осадки при сварке деталей из малоуглеродистых сталей не должна быть ниже 10—15 мм/сек. При малой скорости осадки заметно понижаются пластические свойства сварного соединения из-за окисления металла в начале осадки при незакрытом зазоре. На фиг. 61 показана зависимость ударной вязкости сварного соединения (малоуглеродистая сталь с содержанием около 0,2 /цС) от скорости осадки. Окислы в стыке при г/ог = 4 мм/сек- видны на фотографии микроструктуры (фиг. 62, а). [c.95]

Предварительный подогрев и последующий высокий отпуск способствуют некоторому понижению пределов прочности и текучести сварных соединений малоуглеродистых сталей и повышению пластических свойств. [c.52]

Механические свойства сварных соединений малоуглеродистых и легированных сталей [c.101]

СВОЙСТВА МЕТАЛЛА ШВА ЭЛЕКТРОШЛАКОВЫХ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ МАЛОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ [c.167]

Выбор режима подогрева при сварке или отпуска после сварки определяется требованиями отсутствия трещин и обеспечения необходимого уровня механических свойств сварного соединения. Для сварных конструкций из малоуглеродистой стали или хромомолибденовой относительно небольшой толщины — до 10—15 мм — удается обеспечить указанные требования за счет соответствующего выбора термического режима сварки без применения подогрева или отпуска сваренного изделия. При изготовлении сварных конструкций из хромомолибденовых сталей с толщиной свариваемых элементов свыше 15 мм необходим подогрев при температурах 200—400° в зависимости от жесткости изделия и содержания в стали углерода. Использование [c.27]

Структурные изменения основного металла в зоне термического влияния мало отражаются на механических свойствах малоуглеродистой стали при сварке ее любыми способами. Однако при сварке некоторых конструкционных сталей в зоне термического влияния может происходить образование закалочных структур, которые резко снижают пластические свойства сварных соединений и часто являются причиной образования трещин. [c.457]

Никель понижает температуру перехода стали в хрупкое состояние. Это существенно для строительных сталей, снижение ударной вязкости которых при — 40° С не должно превышать 50%. Обычно при —40° С ударная вязкость а — 35 кГ м/см . По сравнению с углеродистыми сталями низколегированные стали обладают меньшей склонностью к термическому и деформационному старению. Низколегированные малоуглеродистые стали хорошо свариваются. Это значит, что они не образуют при сварке холодных и горячих трещин, и свойства сварного соединения и участков, прилегающих к нему (зоны термического влияния), близки к свойствам основного металла. [c.283]

Механические свойства сварных соединений из малоуглеродистых сталей, выполненных с защитой углекислым газом [c.120]

В том же институте разработана технология газовой сварки малоуглеродистой стали окислительным пламенем при отношении объема кислорода в горючей смеси к объему ацетилена, равном 1,4 известно, что пламя с избытком кислорода имеет более высокую температуру. Для защиты металла сварочной ванны от окислительного действия этого пламени сварка ведется с применением присадочной проволоки марки Св-ЮГС. В ней марганец, кремний и другие элементы содержатся в количестве, необходимом для раскисления металла ванны с образованием легко удаляющихся шлаков. Кроме того, под действием указанных элементов улучшаются механические свойства сварного соединения. [c.210]

Металлические электроды для дуговой сварки должны обеспечить высокие механические свойства сварного соединения и высокую производительность сварки. Электроды представляют собой прутки диаметром 1—12 мм и длиной 250—450 мм. Электродами диаметром до 2 мм сваривают детали толщиной др 2 мм, диаметром 3 мм — детали толщиной 2—5 мм, диаметром 4—5 мм — детали толщиной свыше 10 мм. Поверхность электродов покрывают специальными обмазками для защиты ванны расплавленного металла от соприкосновения с кислородом и азотом воздуха, для повышения устойчивости горения электрической дуги, для легирования металла шва и раскисления. Для электродов разных марок применяют обмазки различного состава. Наиболее часто для сварки малоуглеродистых сталей используют электроды ОЛШ-5, ЦМ-7, УОНИ-13. Электроды ОММ-5 обеспечивают получение сварного шва с высокими механическими свойствами. Электроды УОНИ-13 предназначены для сварки стальных конструкций. При применении электродов ЦМ-7 повышается скорость сварки. [c.256]

В настоящем параграфе разберем вопросы влияния погонной энергии на основной металл, металл шва и основные данные по механическим и физическим свойствам сварных соединений из малоуглеродистой и низколегированной стали. [c.88]

Я Малоуглеродистые стали широко применяются для изготовления разнообразных сварных конструкций. Имея достаточно хороший комплекс свойств, позволяющих при сварке получать равнопрочные основному металлу сварные соединения, эти стали применяются при изготовлении металлических строительных конструкций, котлов, корпусов судов и т. д. [c.337]

Следует отметить, что в ряде случаев термическая обработка не повышает эксплуатационные свойства сварных соединений, а может даже снижать их. Например, термическая обработка сварных конструкций из малоуглеродистых сталей, применяемая для снятия напряжений, может снизить сопротивление усталости. Хотя такая термическая обработка несколько уменьшает чувствительность сварных соединений этих сталей к надрезу при знакопеременных нагрузках, но при механически обработанных сварных соединениях или при отсутствии в них концентраторов термическая обработка, снимая наклеп в районе сварных соединений, снижает и предел их. усталости. [c.380]

При сварке малоуглеродистой стали тепловое воздействие дуги не вызывает существенных изменений свойств околошовной зоны и режим, выбранный исходя из условий наилучшего формирования шва, обеспечивает необходимые качества сварного соединения. При сварке же легированных сталей как в металле шва, так и в зоне термического влияния могут произойти такие структурные превращения, которые окажут существенное воздействие как на прочностные, так и на пластические свойства сварного соединения. Поэтому удовлетворительное формирование швов является необходимым, но [c.500]

Дуговую сварку в среде аргона (гелия, азота) применяют при сварке легированных и нержавеющих сталей, цветных металлов и сплавов. В среде углекислого газа сваривают углеродистые, легированные и нержавеющие стали. В некоторых случаях для удешевления процесса или придания необходимых свойств сварному соединению используют смесь газов, например аргона и углекислого газа при сварке малоуглеродистых, легированных и нержавеющих сталей, аргона и кислорода при сварке нержавеющих сталей, аргона и азота при сварке меди и ее сплавов (табл. 1). [c.6]

Перечисленные покрытия могут применяться для электродов при сварке швов на переменном и постоянном токе, в любом пространственном положении. При сварке электродами с проволокой Св-08 с покрытием ОММ-5 наплавленный металл имеет следуюш,ий состав около 0,1% углерода, 0,8—0,9% марганца, около 0,1% кремния, 0,04—0,05% кислорода. Средние механические свойства сварного соединения из малоуглеродистой стали при этом получаются следуюш,ие предел прочности 46—50 кгс мм , относительное удлинение 25%, ударная вязкость 10—12 кгс-м см , угол загиба 180°. Недостатком покрытия ОММ-5 является склонность к поглощению влаги и в связи с этим необходимость хранения в сухом помещении, что обусловлено присутствием в его составе крахмала. Отсыревшее покрытие перед сваркой необходимо просушивать в течение нескольких часов при 180—200° во избежание получения пористого металла шва. [c.79]

В последнее время, на основе исследования и рекомендаций ВНИИАвтоген, для выполнения газовой сварки ответственных узлов и конструкций из малоуглеродистой стали начала находить применение низколегированная присадочная проволока — кремнемарганцовистая и марганцовистая. Эта проволока не только обеспечивает высокие механические свойства сварного соединения, но и обладает также улучшенными технологическими свойствами. [c.163]

При сварке этих сталей пламя должно быть нормальным. Мощность пламени выбирают по формулам (XI.1) и (XI2). В качестве присадочного металла применяется или малоуглеродистая проволока Св-08 и Св-15 или проволо ка Св-08Г и Св-12М по ГОСТу 2246-54. Можно пользоваться как левым, так и правым способом сварки в зависимости от толщины свариваемого металла и положения шва в пространстве. Для повышения плотности металла шва целесообразно применять проковку при светло-красном калении (800—850°). Для улучшения пластических свойств сварного соединения после проковки его подвергают нормализации с нагревом в печи или горелкой и последующим охлаждением на воздухе. Применение флюса не требуется. [c.206]

Три знакопеременной нагрузке влияние сварочных напряжений на прочность конструкции зависит от ряда факторов. Они практически не влияют на циклическую прочность конструкции в том случае, если материал находится в вязком состоянии и если в изделии отсутствуют конструктивные и технологические концентраторы напряжений. Сварочные напряжения могут снижать циклическую прочность при наличии повышенной концентрации напряжений, особенно в конструкциях из материала с пониженными пластическими свойствами. В то же время усталостная прочность может быть повышена созданием в конструкциях при помощи различных технологических процессов благоприятных остаточных напряжений. При анализе условий работы конструкции со сварочными напряжениями необходимо также учитывать, что в наиболее распространенных сварных соединениях из малоуглеродистой и низколегированных перлитных сталей участки шва и прилегающей к нему зоны термического влияния, где действуют напряжения растяжения., являются более прочными. [c.60]

Обширный экспериментальный материал по характеристикам циклической трещиностойкости конструкционных сталей указывает на зависимость параметров С и п от условий нагружения и характеристик механических свойств. Однако, несмотря на широкий диапазон изменения в рамках одного класса сталей, для параметров Сип с определенной степенью вероятности могут быть приняты постоянные значения. При нормальном законе распределения параметра п его средние значения, как показал анализ экспериментальных результатов (рис. 2.32, 2.33), составляют п = 3,04 для низколегированных и п = 3,03 — для малоуглеродистых сталей. Международный институт сварки (МИС) рекомендует [93] при использовании уравнения (2.35) принимать значение п = 3,0 для сталей низкой и средней прочности и п = 3,5 для сварных соединений из этих сталей. [c.66]

Механические свойства сварных соединений малоуглеродистых сталей, выполненных с защитой углекислым газом, удовлетворяют требованиям СНиП и не уступают соединениям, сваренным полуавтоматической сваркой под флюсом (табл. 40). Поверхность швов получается менее гладкой, чем при сварке иод флюсом, и имеет серовато-черный цвет, напоминающий цвет окалины. Внешний вид шва в большо11 степени зависит от квалификации сварщика. [c.120]

Заслуживают Особого внимания исследования, посвященные разработке режимов ТЦО для малоуглеродистых легированных сталей, применяемых в энергомашиностроении, и в частности в атомном. Для получения строго регламентированного химического состава шва сварку крупногабаритных изделий для атомных электростанций ведут по элек-трошлаковой технологии. Но электрошлаковая сварка (ЭШС) сильно увеличивает, размеры зерен в шве и околошовной зоне, чем снижает пластичность, ударную вязкость и критическую температуру. А именно эти свойства должны быть наилучшими. Поэтому в НПО ЦНИИТмаш разработана соответствующая технология ТЦО сварных соединений из теплоустойчивой стали 10ГН2МФЛ [45].. Впоследствии было установлено положительное влияние ТЦО перед ЭШС на механические свойства сварных соединений из стали ЮГН2МФА [237]. Режим ТЦО состоял из двух нагревов (765 и 965 °С) и охлаждений (500 и 20 °С) на воздухе. Результаты этой работы приведены в табл. 7.10. [c.224]

Сталь применяют после прокатки и не подвергают термической обработке после сварки. В этом состоянии обычно используют малоуглеродистые стали и некоторые простейшие строительные низколегированные стали, не подверженные сколько-нибудь существенной закалке при сварке. Свойства сварных соединений таких сталей в основном определяются степенью развития рекристаллизации и огрубления структуры околошов-ной зоны и шва. Режимы их сварки выбирают по скорости охлаждения ха о внутри некоторого оптимального интервала Дшопт, который обычно устанавливают по данным валиковой пробы [4, с. 141—160 7] таким образом, чтобы ударная вязкость в зоне термического влияния при отрицательных температурах была не ниже 0,3 Мдж1м (3 кГ м1см ). При этом в основном металле должно ограничиваться содержание газов (<0,005% О, <0,005% N и <0,0005% Н) в противном случае возможно старение и снижение сопротивления хрупкому разрушению. Для предупреждения образования горячих трещин в этих сталях ограничивают содержание серы и некоторых других вредных примесей соотношение между количеством марганца и серы определяется содержанием углерода - [c.41]

Мехатшческие свойства сварных соединений малоуглеродистых и легированных сталей, выполненных ъ среде защитных газов, отвечают требованиям стандарта и не уступают соединениям, сваренным под флюсом (табл.21). [c.101]

Все, что было сказано в предыдущих главах относительно тех-яологии и техники сварки под флюсом, режимов сварки швов различного типа, конструкции и калибра, а также относительно флюсов, электродных проволок и др., целиком относится к сварке малоуглеродистой стали. Поэтому в настоящем разделе мы ограничимся приведением основных данных о механических и физических свойствах сварных соединений этой стали. [c.128]

При сварке малоуглеродистых низколегированных не закаливающихся в процессе сварки сталей после завершения распада аустенита структура благоприятна — пластинчатый перлит, обладающий высокими пластическими свойствами. В углеродистых нпзколегггрованных сталях процесс распада аустенита начинается ири более низких температурах п заканчивается при комнатной температуре пластичность сварного соединения таких сталей низкая. [c.49]

На рис. 15.14 приведена диаграмма области твёрдых и жидких продуктов раскисления марганцем и кремнием при Т— = 1600° С, на которую нанесены точки, соответствующие различным составам швов при сварке малоуглеродистой стали проволоками Св-08ГСА и Св-08Г2СА. Как видно из рисунка, композиции швов I, III, IV обеспечивают жидкие шлаки, всплывающие на поверхность шва, и отсутствие силикатных включений в металле шва. Механические свойства сварных соединений, выполненных в СО2, не уступают свойствам соединений, выполненных под флюсом и в инертном газе. [c.372]

Рекомендуемые методы сварки двухслойного проката с основным слоем из малоуглеродистой стали марок ВМСт.Зсп, ВКСт.Зсп, 10, 15К, 20К обеспечивают необходимые свойства сварных соединений без применения последующей термической обработки. Сварные соединения двухслойного проката с основным слоем из низколегированных ста- [c.104]

На сопротивление разрушению влияет число нагружепий. Не следует полагать, что материалы с относительно высоким сопротивлением дефектам при статических нагружениях сохраняют эти же свойства при усталостных нагружениях. Например, у аусте-нитных сталей, обладающих высокими пластическими свойствами, для сварных соединений с дефектами [юнижепие сопротивления усталостным и повторно-статическим нагрузкам имеет место в значительно более резкой степени, чем у ряда других материалов, например у малоуглеродистых сталей. [c.112]

Эффективность применения указанных технологических приемов для сглаживания электрохимической гетерогенности сварного соединения во многом зависит от способности основного металла и релаксации остаточных напряжений. В этом направлении представляются весьма перспективными малоуглеродистые стали мар-тенситного класса, обладающие высокой прочностью, пластичностью и ударной вязкостью, например, сталь 07ХЗГНМ (0,1% С 3,0% Сг 0,8—1,2% Ni 0,3—0,35% Мо). Малоуглеродистый мартенсит этой стали имеет тонкую субмикроструктуру, состоящую из пакетов параллельных пластин с высокой плотностью дислокаций, обеспечивающей высокие прочностные характеристики (о з = 1150 МПа, 00,2 = 900 МПа). Однако низкое содержание углерода (от 0,05 до 0,1%) обусловливает сохранение подвижности значительной доли дислокаций, образующихся в процессе у -> а-превращения, и облегчает релаксацию напряжений путем микропластических деформаций. Релаксации напряжений способствует высокая температура начала мартенситного превращения (480 °С и выше). Сталь имеет низкую критическую скорость закалки. Она закаливается с прокатного нагрева, сохраняя при этом высокие технологические свойства (б = 20%, = [c.220]

Указанные покрытия обеспечивают наиболее высокое качество шва, стойкость сварных соединений против трещинообразования и удовлетворительный уровень механических свойств и жаропрочности. Электроды с покрытием рудно-кислого типа являются менее качественными и используются для сварки изделий из малоуглеродистой стали и малонапряженных конструкций из хромомолибденовой стали относительно небольшой толщины. По уровню жаропрочности металл шва, выполненный этими электродами, уступает швам, сваренным электродами с фтористо-кальциевым покрытием. [c.27]

Приведены экспериментальные результаты исследования характеристик трещиностойкости и механических свойств малоуглеродистых, низколегированных, мартенситно-стареющих сталей и их сварных соединений, алюминиевых сплавов и бороалюминиевого композита, биметаллических композиций при статическом и циклическом нагружениях. Рассмотрены технологии применения нанопорошков химических соединений, свойства и трещиностойкость конструкционной керамики на основе оксида алюминия. [c.4]

При сварке давлением металл после нагрева переходит в пластическое состояние и теряет свои упругие свойства. Малоуглеродистые стали переходят в пластическое состояние в температурном интервале ПОО—1300 С, что соответствует белому калению. Нагретые таким образом детали сжимают внешним усилием и соединяют в одно целое. Примером сварки давлением может служить кузнечная (горновая) сварка. Сварка давлением дает наибольшую однородность сварного соединения. Отсутствие плавления металла обеспечивает неизменность его химического состава в процессе сварки, незначительное изменение структуры и механических свойств. Процесс сварки давлением поддается механизации и авгоматизации. Этот вид сварки широко применяется в промышленности, но за последние 20 лет наблюдается вытеснение этой сварки другими, более производительными способами. [c.63]

Опытами также установлено, что сплошные образцы без отжига значительно менее подвержены поблочным хрупким разрушениям, чем отожженные. Опыты показали, что сварные образцы немного уступают по сроку службы сплошным отожженным образцам и значительно уступают сплошным неотожженным образцам. Если учесть то обстоятельство, что отжиг стальных изделий, в том числе сварных соединений, повышает пластические качества, то эти результаты опытов соответствуют данным сравнительных опытов (фиг. 12), т. е. чем пластичнее сталь, тем она чувствительнее к ш елочным хрупким разрушениям. Уменьшение времени до разрушения как сплошных, так и сварных отожженных образцов с одновременным увеличением их деформаций показывает, что высокие пластические свойства исходной малоуглеродистой стали (а пе низкие) способствуют в большей степени возникновению щелочных хрупких разрушений. Объясняется это тем, что пластические материалы, будучи склонны в большей степени к деформированию, способствуют тем самым более интенсивному накрплению энергии остаточных напряжений (так называемой энергетической емкости), являющейся в случае отсутствия защитных пленок энергетической базой процессов, связанных со щелочными хрупкими разрушениями. [c.381]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...