Первые моменты . Вторые моменты

Магнитный момент. Единицу магнитного момента можно определить двояким образом, используя либо выражение для механического момента, испытываемого контуром с током в магнитном поле, либо непосредственное выражение для магнитного момента контура. Согласно первому определению единицей магнитного момента является момент контура, который в поле с индукцией один тесла испытывает максимальный вращающий момент, равный одному ньютон-метру, а согласно второму — момент плоского контура с площадью один квадратный метр, обтекаемого током один ампер. [c.271]

Учет нелинейных эффектов ведет к заметному (до 40 %) возрастанию расчетных напряжений в вершинах первого отверстия в момент образования второго отверстия (при = Г2), в то время как в вершинах второго отверстия поправка от учета нелинейности в этот момент времени незначительна. В результате, как видно из рис. 5.69, для нелинейного решения в момент времени t = Т2 вершины первого отверстия оказываются наиболее опасными в более широком диапазоне изменения чем для линейного решения. При x /bi < 7 и 10 < Ж2/ 1 < 11 наиболее опасной является точка В, при 7 < x /bi < < 10 — точка (7, при 11 < x /bi < 12,5 — точка D и при x /bi > 12,5 — точка Л. Со временем, как видно из рис. 5.69, напряжения в вершинах второго отверстия уменьшаются (к моменту времени t = 3ri примерно на 10%), в то время как напряжения в вершинах первого отверстия при t > Т2 меняются незначительно. В результате в момент времени t = 3г1 наиболее опасными с точки зрения возможного разрушения оказываются вершины первого отверстия при x /bi < 10,5 — точка а при Ж2/ 1 > 10,5 — точка А. [c.377]

На рис. 4.3 показаны распределения контактных давлений под штампами для случаев однородного и естественно неоднородного старения в момент = 1,5. Для кривых 1 и 2 момент приложения второго штампа гг = 1 и гг = 1,5 соответственно. Напомним, что первый штамп прикладывается всегда в момент времени 1. В случае однородного старения распределения напряжений под первым штампом для выбранных моментов приложения второго штампа мало различаются и представлены одной кривой. [c.170]

Если профиль обращается в нуль на конечном расстоянии, то дело обстоит сложнее. Перестает быть справедливой асимптотика (54), так как в этом случае ядерная функция имеет по крайней мере первый момент. Однако при 1/2 < С < 1 формулы для V(и) тЫ сохраняют свой вид. Просто нужно считать, что 7 = С- Если же С > 1, то у ядерной функции существует и второй момент, преобразование у (и) имеет вторую производную в нуле и при сколь угодно больших значениях С > 1 [c.181]

Рассмотрим еще положение на линии в районе 110—120 точек. В результате преобладающих в то время простоев первого участка накопитель А был опустошен, после чего второй участок простоял из-за первого 012= 119,7 мин до тех пор, пока не были устранены отказы первого участка. В этот момент в накопителе Б было = 18 деталей. Так как третий участок продолжал работать, а второй из-за неполадок первого простаивал, количество деталей в накопителе Б начинает быстро убывать. После 112 точки наступает момент, когда из-за неисправности первого участка простаивают все три, так как накопители Л и уже опустошены, а отказ первого участка еще не устранен. В результате третий участок простаивает 013 = 95 мин. В координате 115 точки отказ первого участка устранен и почти одновременно возникает продолжительный отказ уже второго участка при исправности первого и третьего. Первый участок начинает работать и количество деталей в накопителе А быстро достигает максимального. Третий участок сразу же после включения вновь останавливается, так как заготовки со второго участка к нему по-прежнему не поступают (сам участок неработоспособен, а накопитель Б полностью опустошен в результате предыдущего простоя первого участка). Простой третьего участка из-за второго длится еще 02з = 73 мин, после чего начинают работать оба участка, простои "чередуются, накопитель Б постепенно наполняется. [c.240]

П1 — первый, а /Иг—второй момент ф(л ) [c.340]

Предположим теперь, что на систему действуют произвольные ударные силы, направление которых остается неизменным в пространстве в течение всего времени их действия. Для этого случая может быть установлена аналогичная теорема применительно к любым трем моментам в процессе удара при условии, что импульс силы на интервале от первого момента до второго составляет известное отношение (скажем, 1 е) с импульсом силы на интервале от второго момента до третьего. [c.330]

Оставшаяся часть утверждения теоремы следует из результатов п 386. Допустим, что X теперь представляет импульс силы на интервале от первого момента до второго, тогда будем иметь [c.330]

Иногда ядерные спины в твердых телах образуют небольшие группы, внутри которых расстояния между спинами заведомо меньше, чем расстояния между соседними группами спинов. Так как диполь-дипольное взаимодействие быстро уменьшается с расстоянием, то в первом прибли-женик можно рассматривать такую группу как изолированную систему и вычислять ее энергетические уровни во внешнем поле Но, Резонансная линия такой системы имеет тонкую структуру, которая значительно усложняется, когда число спинов, составляющих группы, увеличивается. Этот спектр, состоящий из дискретных линий, уширяется вследствие влияния спинов, относящихся к соседним группам, но тем не менее тонкая структура может сохраняться и ее изучение дает более полную информацию, чем простое рассмотрение второго момента резонансной линии. Чтобы проиллюстрировать способ, с помощью которого получается упомянутая информация, рассмотрим несколько примеров. [c.203]

Воздействие дифрагированной волны вызывает в первый момент скачок давления, затем следует быстрое его падение, как при отражении сферической ударной волны. Когда к пластине подходит граница раздела потока, истекающего из канала, и потока ранее невозмущенного газа за дифрагированной волной, то наблюдается второй подъем давления. Затем в центральной части пластины устанавливается квазистационарное состояние. Для сильных волн вторичный рост давления меньше увеличения давления в момент отражения ударной волны. При выходе слабой ударной волны из частично перекрытого канала вторичный подъем давления соизмерим с величиной давления в момент отражения ударной волны. [c.197]

Однако результаты этого опыта ввиду особенностей природы АЭ и многообразия методов ее расшифровки не дают в большинстве случаев достоверной информации о динамике и характере повреждений в рамках классификации, принятой в практике оценки разрушений. Этот факт умаляет ценность АЭД, а иногда сводит к нулю усилия, затраченные на ее применение. Даже комплексные работы, в которых испытаниям конструкций предшествуют лабораторные исследования механизмов разрушения образцов соответствующих сталей с применением АЭД, в дальнейшем часто не оправдывают надежды на полную идентификацию поврежденности натурных объектов. Причины тому две первая (объективная) - инспекционный контроль с помощью АЭ, вообще говоря, и не может претендовать на полноту информации о поврежденности материала натурного объекта, а лишь дает (или не дает) информацию о динамике накопления повреждений в момент контроля вторая (субъективная) - недостаточно развита расшифровка АЭ и нет устойчивых связей между процессами разрушения оборудования и измеряемыми АЭД параметрами. [c.108]

Влияние кручения при расчете затянутых болтов обычно учитывают, увеличивая растягивающее усилие в 1,3 раза. В первом случае величина крутящего момента пропорциональна V , а во втором случае пропорциональна Qy. Соответственно для составления расчетной формулы относим в первом случае множитель 1,3 к V , а во втором случае к Qj. [c.78]

Вычисление моментов инерции по формулам (2.45) или (2.43), (2.44) можно заменить простым графическим построением. При этом различают прямую и обратную задачи. Первая заключается в определении моментов инерции относительно произвольных центральных осей Z, у по известным направлениям главных осей и величинам главных центральных моментов инерции [формулы (2.45)]. Во второй задаче, имеющей наибольшее практическое значение, определяют положение главных осей и величины главных центральных [c.27]

Первый интеграл называется статическим моментом сечения относительно оси х, а- второй — относительно оси у. Размерность статического момента см . [c.106]

Чтобы ответить на поставленный вопрос, необходимо подсчитать момент сопротивления в первом и во втором случаях. [c.130]

При переходе к другой точке момент изменится, очевидно, на величину Qa, где а — расстояние от первой точки до второй. Так, если привести силы к точке А (рис. 386, в), то [c.336]

Условия сварки короткими участками выбирают такими, чтобы температура охлаждения первого слоя к моменту подогрева вторым слоем не падала ниже определенной температуры и чтобы длительность пребывания околошовной зоны выше температуры Г, соответствовала условиям завершения распада аустенита. В качестве температуры принимают температуру начала мартенситного превращения (500...650 К) или температуру наиболее вероятного образования холодных треш,ин (350...500 К). Более подробно о выборе указанных температур рассказано в гл. 13. [c.219]

При нагреве после завершения аустенитизации в металле ОШЗ внутри зерен развивается процесс гомогенизации по углероду и другим элементам. Перераспределение элементов происходит в соответствии со значениями градиента химического потенциала в разных участках зерен. При этом вначале возможно временное усиление МХН. Углерод перераспределяется из зон, обогащенных некарбидообразующими элементами, в зоны, обогащенные карбидообразующими, поскольку первые повышают, а вторые понижают термодинамическую активность углерода. При повышении содержания углерода его активность увеличивается, в результате направление перераспределения углерода изменяется, чему также способствует произошедшее к этому моменту перераспределение других элементов. При нагреве до температур свыше 1370... 1470 К развивается процесс гомогенизации в направлении равномерного распределения элементов по телу зерен. Гомогенизация продолжается также на ветви охлаждения до температур сохранения диффузионной подвижности элементов или температур начала фазовых выделений, например, карбидов в высоколегированных мартенситно-стареющих сталях. [c.515]

Силы и моменты сопротивления, совершающие отрицательную работу за время своего действия или за один цикл. Эти силы и моменты делятся, во-первых, на силы и моменты полезного сопротивления, которые совершают требуемую от машины работу и приложены к звеньям, называемым ведомыми, и, во-вторых, на силы и моменты сопротивления среды (газа, жидкости), в которой движутся звенья механизма. Силы сопротивления среды обычно малы по сравнению с другими силами, поэтому в дальнейшем они учитываться не будут, а силы и моменты полезного сопротивления будут называться просто силами и моментами сопротивления. [c.140]

Предположим, что при поступательном и прямолинейном движениях двух тел их центры тяжести i и Сз движутся вдоль одной п той же прямой со скоростями и 1) . Пусть масса первого тела равна /Их, а масса второго —та. Если второе тело находится впереди и Ух > Vi, то в некоторый момент первое тело нагонит второе и произойдет удар этих тел. [c.263]

Эти выражения для обобщенных сил показывают, что уравнения Лагранжа, вообще говоря, неудобны для описания движения тела с неподвижной точкой, так как первой обобщенной силой является момент относительно неподвижной в пространстве оси г, второй — момент относительно неподвижной в теле, но [c.191]

Представим себе, что стальной брус круглого поперечного сечения нагружен двумя парами сил таким образом (рис. 2.104, а), что плоскость действия первой перпендикулярна оси бруса, а плоскость действия второй проходит через ось бруса. Тогда момент Aii первой пары скручивает брус, а момент М второй пары его изгибает. При таком нагружении бруса в его поперечных сечениях возникают два внутренних силовых фактора — крутящий и изгибающий А4 моменты, причем по всей длине бруса М =М , [c.240]

Первое значение соответствует начальному моменту (моменту вылета точки), второе значение определяет дальность по горизонтали. Сопоставляя значения / и s, заключаем, что /=2s, т. е. наивысшего положения точка достигает на половине горизонтальной дальности. [c.225]

Решение. На первый взгляд может показаться, что вторую точку следует бросить вверх одновременно с первой. Однако скорость второй точки может оказаться достаточно малой и она поднимется на небольшую высоту и упадет на Землю раньше, чем первая точка успеет ее догнать. Поэтому выбор момента времени бросания второй точки играет сушественную роль. [c.248]

Определить 1) ускорение второй точки как функцию времени 2) ускорение первой точки, если известно, что первая точка догоняет вторую точку в тот момент, когда последняя останавливается 3) вычислить время от [c.268]

Ведущая функция потока отказов (функция восстановления) Q x) определяет накопленное количество первых и последующих отказов изделия к наработке j . Как следует из рис. 2.16, из-за вариации наработок на отказы происходит их смешение, а функции вероятностей первых и последующих отказов F, F2, Fk частично накладываются друг на друга. Поэтому, если вероятное количество отказов, например, к пробегу x определяется как Щх) F x ), так как при x xi возникают только первые отказы, то для момента Х2 общее количество отказов определяется суммированием вероятностей первого Fi(X2) и второго Fi(X2) отказов. Поэтому (хг) ==f i (лгз)+ + / 2( 2), а в общем виде [c.43]

Тенденция к увелечению неравномерности распределения контактных напряжений за счет неодновременности приложения штампов обсуждалась ранее. Так, при неодновременном приложении штампов в случае искусственно неоднородного старения происходит, как правило, наложение этих аналогичных тенденций и неравномерность распределения контактных напряжений под обоими штампами с течением времени увеличивается. Однако для отмеченного случая были обнаружены моменты приложения второго штампа, когда кривые распределения напряжений под первым претерпевали качественные изменения или же происходило отслаивание первого штампа (отслаивание верхнего слоя от нижнего). Действительно, штрихпунктирные кривые 2 показывают распределения напряжений в момент приложения второго штампа Т2 = 2. Контактные давления под первым штампом в этот момент описываются двугорбой кривой с минимумом у правого края (при моменте приложения Г2 = 2,2 происходит отслаивание у этого края). Отметим, что двугорбая кривая распределений с [c.173]

Формулы (4.25) и (4.26) показывают, что в случае нормального распределения первые и вторые моменты полностью определяют плотность вероятности поэтому они определяют все вообще статистические характеристики соответствующих случайных величин и, в частности, все моменты высших порядков. Ясно, что достаточно рассмотреть здесь лишь вопрос о вычислении центральных моментов высших порядков. Нетрудно видеть, что все центральные моменты нечетных порядков нормального распределения равны нулю центральные же моменты четных порядков могут быть подсчитаны с помощью следующего общего правила, выведенного Ис-серлисом (1918) если Wu 2к — произвольные 2К случай- [c.189]

Силы Л/ зь Л/"з1, Т зи Т"зи Л 42, N"42, Т г2 и Г%2 создают моменты относительно оси вращения торсионного вала и колес 21 и гг. При принятом иаправленин вран1 ения этих колес и вала по часовой стрелке суммарный момент от сил N 2, Т 2, N"42 и Т"к совпадает с этим направлением, а суммарный момент от сил Л зь Г зь N"31 и Т"з1 противоположен ему. Следовательно, первый из этих моментов является реактивным движущим моментом, а второй — моментом сопротивлений. Очевидно, что такой момент сопротивлений больше указанного реактивно- [c.300]

Применяют муфты двух исполнений первое (рис. 20.19, а) —для средних и больших моментов и второе (рис. 20.19, б) —для малых моментов, обьршо при ) < 100 мм. [c.317]

Дозаполюсное зацепление имеет две линии зацепления, проходящие через точки а и 6. Соответственно в два раза увеличивается к число точек контакта зубьев. В таких передачах зубья шестерни и колеса имеют одинаковый профиль выпуклый у головки и вогнутый у ножки. На рис. 8.53 изображен момент, когда первая пара зубьев соприкасается в точке а, расположенной в передней торцовой плоскости. При этом головка зуба шестерни соприкасается с ножкой зуба колеса. У второй пары зубьев в передней торцовой плоскости наблюдается зазор. В этот момент контакт второй пары зубьев (в данном случае) осуш,ествляется в точке bi, расположенной в другой торцовой плоскости, смещенной относительно первой на отрезок bbi. Линия bi пересечения этой плоскости с боковой поверхностью зуба колеса изображена штриховой линией. В точке bi ножка зуба шестерни соприкасается с головкой зуба колеса bbi линия зацепления второй пары зубьев. По стандарту обе линии зацепления аа, и bbi расположены в одной плоскости с полюсной линией flfli. [c.167]

Рассмотрим кольцо в плане (рис. 196). В сечении В возникает не только изгибающий, но и крутящий момент. Первый равен моменту силы Р относи-тслыш оси у, а второй — моменту той же силы относительно оси z (рис. 196). Очевидно, [c.181]

Для вычислсния членов определителя интегрирование проводится четыре ра 13. Первый раз полагаем отличным от нуля момент Л4 , второй раз — си.ту Рд, третий — Ру, четвертый Р -. Остальные параметры каждый раз равны нулю. Значения параметров, не равных нулю, могут быть взяты каятдый раз произвольными, поскольку на знаке определителя D это не сказывается. В остал Ном задача не отличается от рассмотренной выше. [c.449]

Ионы в узлах кристаллической решетки движутся Цавстречу друг другу, причем так, что центр их масс в ячейке может оставаться либо неподвижным, либо двигаться вместе с ними. В первом случае, так как ионы имеют противоположные заряды, при колебаниях создается переменный дипольный момент, во втором дипольный момент отсутствует [27]. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...