Таблицы данных испытаний

ТАБЛИЦЫ ДАННЫХ ИСПЫТАНИЙ [c.189]

В таблицах 23, 24, 25, 26 приводятся данные испытания полиэтилена, стабилизированного вышеуказанными соединениями. [c.97]

Данные испытания следует занести в таблицу 26 лабораторного журнала. [c.189]

В таблице дана оценка химической стойкости полимерных материалов по изменению массы (Лт) и механических свойств образцов Д а, Дй через 42 сут. испытаний в агрессивной среде. [c.7]

Была исследована при различных температурах кратковременная прочность полученных композиций, содержащих 40 об. % упрочнителя. Результаты испытаний приведены в табл. 18. Для сравнения в этой же таблице даны свойства матрицы без упрочнителя. [c.102]

Приведенные в таблице данные относятся к материалу с одноосным армированием волокнами и нитевидными кристаллами, испытанному в направлении укладки волокон. Из таблицы видно, что композиции, упрочненные нитевидными кристаллами карбида кремния, после старения имеют весьма высокие значения прочности. [c.115]

Для вычисления коэффициентов корреляции и составления корреляционных уравнений полученные данные испытаний выносливости сводили в специальные таблицы. На основании этих таблиц вычисляли [c.180]

Приведенные в таблице данные подтверждают результаты экспериментов в отношении влияния на герметичность давления рабочей среды и основного геометрического параметра сальниковой камеры. Вместе с тем сопоставление данных по трем испытанным набивкам указывает на относительно низкие уплотняющие свойства набивки АГ-1 по сравнению [c.37]

В приведенных далее графиках и таблицах даны коэффициенты Э. равные отношению предела выносливости упрочненного образца к пределу выносливо-стп неупрочненного, полированного или тщательно шлифованного образца, имеющего те же раз.меры и ту же конфигурацию, При использовании коэффициентов упрочнения влияние состояния поверхности не учитывается, так как оно учтено в коэффициенте упрочнения. В табл. 2.5 представлены значения fi для образцов, подвергнутых поверхностной закалке токами высокой частоты (испытания при изгибе с вращением). [c.469]

К каждой таблице даны примечания — пояснения, дополнения и в некоторых случаях ограничения отдельных требований примечания могут относиться к отдельным видам испытаний и контроля, к маркам материала (одной или нескольким) и к НТД на материал или НТД на полуфабрикат. [c.59]

Таблица показывает, как важна двойная классификация интервалов времени при определении эффективности системы. По данным испытаний в реальных условиях и вычисленным долям [c.26]

Физические свойства сплава № 14 (ЦАМ 10-5) даны в табл. 3. В той же таблице даны также свойства бронз Бр.ОФЮ-1 и Бр. ОЦС-6-6-3 и баббита Б-83. Эксплоатационные испытания сплава ЦАМ 10-5 проводились в электромоторах, металлорежущих станках, прессах, ковочных и других машинах. [c.340]

Правильность данного типа формул проверена на большом числе опытов с затворами различной формы. На помещаемой ниже таблице даны значения коэффициентов гидравлического сопротивления — г(а),. полного усилия, прижимающего рабочий орган к его цапфам, — Я(а) и полного гидравлического момента, действующего относительно оси поворота — и-(л), полученные по испытаниям одной из моделей дискового затвора. [c.214]

Обработка данных и оформление результатов испытаний — указывается способ фиксации данных испытаний (машинный носитель, отдельная таблица, журнал, осциллограмма и т.д.) приводятся нормативные документы на продукцию или методы испытания, по которым проводят обработку данных. Если необходимые методы обработки не регламентированы в нормативных документах, то приводятся расчетные формулы, алгоритмы и (или) программы обработки и оценки точности данных испытаний. В разделе также указывается, в какой форме полученные результаты (в виде таблиц, графиков, аналитических зависимостей и т.д.) заносятся в протокол испытания. [c.165]

Таблица 9.9. Данные испытаний по определению предела текучести

Условия нераспространения трещин и предел выносливости. Представляет интерес рассмотреть картину трещин при напряжениях, равных пределу выносливости на базе 10 циклов. Размеры максимальных трещин, которые наблюдались при кручении и растяжении — сжатии, приведены в табл. 9. В этой же таблице даны значения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений, найденных на образцах с трещинами, предварительно выращенными из концентраторов напряжений в виде круглых отверстий, при испытаниях образцов как при кручении, так и при растяжении — сжатии. [c.60]

Таблица 54 Данные испытания котла Бабкок и Вилькокс

Таблица 64 Данные испытания станционного котла

Результаты коррозионного обследования оборудования в производстве растворов гипохлорита натрия приведены в табл. 8.3. В этой же таблице даны рекомендации в отнощении конструкционных материалов и способов защиты основного оборудования. Последние составлены на основании обобщения опыта работы цеховых установок с учетом результатов коррозионных испытаний в лабораторных и производственных условиях. , [c.255]

Примечание. В таблице приводятся средние данные испытания пяти образцов. [c.51]

Примечание. В таблице приведены данные испытания 10 образцов. [c.345]

Таблица 85. ДАННЫЕ ИСПЫТАНИЙ ПО ЦИКЛИЧЕСКОМУ ОКИСЛЕНИЮ КОМПЛЕКСНЫХ ПОКРЫТИЙ НА ВОЛЬФРАМЕ

Как видно из приведенных в таблице данных, с увеличением продолжительности испытаний наблюдается возрастание массы покрытий и содержания нерастворимого полимера. [c.121]

Таблица 194. Удельное влияние элементов на механические свойства стали 40ХН2МА (состав, % 0,40 С 0,55 Мп 0,28 Si 0,80 Сг 1,51 Ni 0,23 Мо 0,015 Р) по результатам статистической обработки данных испытания 263 плавок [152]

По занесенным в таблицу данным находят для испытанного материала среднее арифметическое значение твердости ЯЯ по Роквеллу. Сопоставляют полученный результат с твердостью по Бринеллю и, если можно, с опытным результатом, получен- [c.124]

На рис. 2 для металлических конструкционных материалов представлены графики, характеризующие влияние частоты симметричного циклического однородного растяжения — сжатия на относительные значения предела выносливости. При этом значения ст 1, взятые на базе 100 млн. циклов на одной из частот циклического нагружения, отнесены к значению предела прочности Ов, определенному при обычной скорости рас-тяигения на стандартных образцах. В таблице даны значения обычных частот в диапазоне 7-о11 по кривым усталости проводилась экстраполяция последних до базы 10 циклов Высокочастотные усталостные испытания велись на базе 10 —10 циклов на образцах с диаметром рабочей части около 6—7 мм в условиях водяного (для черных металлов) или воздушного (для легких сплавов) охлаждения [2]. Критерием усталостного разрушения образца во время обычных низкочастотных испытаний было его окончательное разрушение, а для высокочастотных испытаний — появление достаточно развитой усталостной трещины (глубиной 2—3 мм), вызывающей заметное снижение резонансной частоты продольных колебаний образца. [c.333]

С, /=3000 Гц), ЭИ437Б (3, 4 — 650 С, / = 1500 Гц) и BT9 (5, 6 — 500 С, / = 3000 Гц). База испытаний 10 циклов (/, 3, 5) и 10 циклон (2, 4, 6). В таблице даны условные обозначения [c.222]

Из приведенных в таблице данных следует, что с учетом, различия температуры облучения относительные изменения объема высокоанизотропных образцов, вырезанных из одной заготовки, но в различных направлениях относительно ее оси, оказались близкими. Таким образом, влияние формы образцов графита на радиационные изменения размеров может не учитываться при испытаниях образцов размерами 4X4X40 мм и выше, поскольку наблюдаемый эффект не превышает отклонения от средней величины формоизменения образцов, обусловленного неоднородностью свойств графита. [c.162]

Собственные частоты системы ротор — совмещенная опора определялись также экспериментально в статическом режиме на виброизмеритель-ном стенде. В состав стенда входили вибратор типа ВЭДС-ЮА с усилителем мощности, автоматический возбудитель вибраций типа 1025, самописец уровня типа 2305 и датчики ускорений типа 4383 фирмы Брюль и Кьер , частотомер типа 43-28. На основании данных испытаний определены резонансные частоты, имеющиеся в системах ротор — совмещенная опора различных турбомашин (таблица). [c.133]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

В табл. 4.3 показаны результаты экспериментальной проверки по данным испытаний упомянутых трубчатых образцов ПЭВП и ПТФЭ при различных нестационарных режимах нагружения осевой растягивающей силой и внутренним давлением. Так как в данном случае вместо кривой статической усталости для линейного напряженного состояния имелись соответствующие кривые в координатах Oi — Ig I при данных [ij, то ординаты этих кривых и вносились непосредственно в формулу (4.16). Наряду с расчетной величиной П, найденной для момента фактического разрушения с использованием данных табл. 4.2, в последней колонке таблицы приведены значения меры повреждений согласно формуле Бейли (3.2). Эта величина обозначена через Пб- Как видно из таблицы, величина П всегда близка к единице, в то время, как величина Пб существенно отклоняется от единицы в сторону больших или меньших значений. Отметим, что в трех последних опытах нагружение было непропорциональным и, тем не менее, уравнение (4.15) оказалось вполне достаточным для прогнозирования процесса повреждений. [c.113]

Таблица 4.6. Определение постояяных уравнения (4.46) по данным испытаний на сжатие образцов пьезокерамического материала

Примечанве. Таблица составлена по данным испытаний, проведенных инж. М. К. Лин. [c.481]

Сообщения об испытаниях. Форма краткого отчета, представленная на фиг. 2.1, в основном предназначена для сообщения об испытаниях элементов, но она может быть применена и для блоков и узлов больших размеров и большей сложности. Соответствующие изменения могут быть легко сделаны, если испытаниям подвергаются изделия определенного типа. Однако принципы применения стандартного формата для облегчения кодирования, поиска и интерпертации данных остаются в силе. Строгие требования к данным, точное обозначение элементов, таблицы результатов испытаний и краткое заключение или выводы определяют правила, которыми нужно руководствоваться при составлении сообщений о любых плановых испытаниях. [c.82]

На стр. 352 своей монографии Понселе приводит значения модулей, полученных, как указано, по данным испытаний либо на изгиб, либо на растяжение в опытах восьми экспериментаторов от Дюло до Ардана. Таблица Понселе воспроизведена здесь как табл. 48. Мною добавлены только f-модули, вычисленные по данным в области малых деформаций. [c.283]

Рис. 6. Зависимость m от толщины образцов из алюминиевых сплавов 7075-Т6 и 7075-Т651. Данные испытаний Кауфмана (1967 г.), а также Кауфмана и Хольта светлые значки — точки, полученные на образцах с продольным направлением текстуры темные значки — точки, полученные на образцах с поперечным направлением текстуры. Цифры у значков обозначают среднее число испытаний. Остальные обозначения даны в таблице

Из литературных данных известно, что наводороживание стали особенно сильно проявляется в изменении усталостной прочности металла, характеризуемой способностью металла выдерживать знакопеременные циклические нагрузки без разрушения [2, 138]. Нами производилось сравнение чувствительности метода скручивания проволочных образцов и метода усталостных испытаний. Для проведения усталостных испытаний применялась установка, подобная описанной в работе [139]. Ее устройство позволило создавать знакопеременные нагрузки во вращающемся деформированном по дуге проволочном образце, один конец которого закреплялся в шпинделе быстроходного электромотора, а второй — в патроне счетчика оборотов. Принцип работы установки заключается в чередовании деформаций сжатия и растяжения при повороте образца на каждые 180°, т. е. мы имеем усталостную машину с симметричным циклом. Показателем выносливости служит количество циклов, выдерживаемых проволочным образцом до разрушения. В табл. 1.4 приведены некоторые результаты работы [140], позволяющие сравнить чувствительность двух последних методов. Как видно из таблицы, метод испытания на усталость более чувствителен в случае слабого наводороживания образцов, однако проигрывает методу скручивания в воспроизводимости результатов. При иоследовании действия тех или иных факторов на наводороживание стали мы широко пользовались методом испытания пластичности проволочных образцов при скручивании, так как он является достаточно чувствительным к наводороживанию и требует незначительных затрат времени и материала на изготовление образцов. [c.39]

П р и м е ч а н и е. в таблице приведены данные испытаний на. фреттинг-усталость стали 13Х11Н2В2МФ, отпущенной при 580° С, с пределом выносливости O j=550 МПа. Испытания проводили по схеме /, б рис. 4.10 при Г=20°С, iAf=2 Ю , р = 300 МПа. [c.153]

Приведем заимствованную из работы [67] табл. 9, в которой даны результаты испытаний сплавов нимоник-80 и 90 на длительную прочность продолжительностью до 34 ООО ч и сопоставления различных параметров. В таблице даны напряжения и соответствующие им значения времен до разрушения, рассчитанные по. данному времени нагружения, и процентное расхождение напряжений. На основании этих данных можно отметить, что параметрическая зависимость Мэнсона—Хаферда в рассматриваемом случае приводит к лучшему согласованию с опытом. [c.120]

Среди них следует отметить ультразвуковые, магнитные, электромагнитные, акустические способы слежения за возникновением и распрост янением трещин. Полученные в виде таблиц данные (число циклов — длина трещины) непосредственно задают в ЭВМ для их последующего дифференцирования или используют для построения графиков и их графического дифференцирования. В этом случае при испытании на усталость мы получаем дополнительную информацию (число циклов нагружения до появления трещины определенной глубины, число циклов нагружения образца с макроскопической трещиной, скорость распространения трещины усталости и другие пара- [c.41]

Сравнительные испытания (см. табл. 3-25) показывают очевидные преимущества сплава Мл-4 по сравнению с магнием Мг-1. Характеристика лнтейны.х магниевых сплавов по данным испытаний в каспийской морской воде приведена в табл. 3-26. Из таблицы следует, что наиболее эффективными протекторными сплавами являются стандартные магниевые сплавы Мл-2 и Мл-3. [c.215]

По данным испытаний как минумум составляют режимную карту для последующей эксплуатации и протокол с приложением схем измерения и графиков. Обычно составляют технический отчет, который включает введение (цели и условия проведения испытаний), описание испытуемого котла с приложением сепарационной и циркуляционной схем, схем измерений и отбора проб, схемы продувки и введения дозируемых добавок, фосфатов в котел, таблицу данных эксплуатационного водного режима и химического контроля (если испытаниям предшествовала эксплуатация котла), таблицу- сводку по методикам химических анализов, сводный хронологический, режимный и функциональные графики, пояснения к ним и выводы, практические рекомендации по котлу, его внутрикотловым устройствам и водному режиму. [c.290]

Примечания К Приведенные в таблице данные соответствуют стандартным условиям испытания температура окружающего воздуха и подаваемого топлива + 20 °С, барометрическое давление 760 мм рт. ст. При других условиях испытания вводят соответствующие поправки. 2. При испытании продолжительность непрерывной работы двигателя на нo fнaльнoit мощности не должна превышать 5 [c.388]

Как видно из данных таблицы, все испытанные материалы, в том числе састеллой С и жаропрочные сплавы BI-IOO, BK-IOI, подвергаются значительной )бщей и точечной коррозии и не могут йль рекомендованы в качестве конст-)укционного материала для горелки и циркуляционной трубы. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...