Испытания импульсами напряжения

Испытание импульсом напряжения перпендикулярно слоям на 1 мм толщины, кВ [c.339]

ИСПЫТАНИЯ ИМПУЛЬСАМИ НАПРЯЖЕНИЯ [c.84]

Использование шарового разрядника для измерения импульсного напряжения имеет ряд особенностей. Пробой между шарами может происходить не только при амплитудном значении напряжений импульса, но как и на фронте, та и на хвосте волны. Пробой происходит в среднем при амплитудном значении импульса, если объект испытаний отключен и 50% обшего количества импульсов сопровождаются пробоем измерительного разрядника. Постепенно сближая шары измерительного разрядника или регулируя величину импульсного напряжения, добиваются пробоя для 50% обшего числа импульсов такой метод называется 50-процентным методом определения импульсного напряжения. Включение последовательно с шаровым измерительным разрядником сопротивлений не допускается, так как при этом уменьшается крутизна фронта импульса подводящие провода должны быть короткими расстояния между шарами не должны превышать половины диаметра при измерении необходимо вводить поправку на плотность воздуха (см. стр. 77). Напряжения при испытаниях импульсами могут определяться также по расстоянию между шарами зажигательного (первого) разрядника. Однако необходимо предварительно установить зависимость между напряжением на зажигательном разряднике и напряжением на объекте испытаний. Если емкость образца свыше 300 пф, то градуировка по шаровому разряднику должна выполняться при включенном образце при напряжениях, достигающих 80% пробивного. При испытаниях импульсами напряжения к образцу прикладывают напряжение, составляющее 60% предполагаемой величины пробивного напряжения. Напряжение повышают ступенями согласно табл. 3-3, причем на каждой ступени по- [c.88]

Ниже приведены также некоторые данные измерений пр песка с влажностью в 1,3% массы в неоднородном поле [12]. Испытания проводились в ящике, изолированном от земли и заполненном мелким песком, после тщательной его трамбовки. Средняя электрическая Прочность определялась при импульсе напряжения 2,5/95—45 мкс и электродах квадратного сечения [c.21]

Перед проведением длительных испытаний промышленного лазера проводилась его оптимизация регистрировались напряжение на аноде тиратрона, форма и амплитуда импульсов тока первого накопительного конденсатора и импульсов напряжения и тока разряда АЭ, мощность, потребляемая от выпрямителя, и средняя мощность излучения. Вычислялся также практический КПД лазера. [c.271]

Испытания импульсным напряжением 1/50 мкс жидкого азота в однородном поле дали импульсную прочность около 62 МВ/м при межэлектродных расстояниях от 2 до 6 мм. Коэффициент импульса был в пределах 2,5— [c.335]

Коммутационные импульсы напряжения могут быть апериодическими (рис. 29.49, а) или колебательными (рис. 29.49,6 и в). Они характеризуются временем подъема, импульса Ти и длительностью импульса Ти, Стандартный апериодический импульс имеет время подъема Гд=(250 50) МКС, длительность импульса Ти= = (2500 500) мкс. При испытаниях коммутационными импульсами за испытательное напряжение принимают максимальное значение напряжения импульса. За значение принимают максимальное значение напряжения импульса, если пробой произошел на максимуме напряжения или за ним, или напряжение в момент пробоя, если пробой произошел на фронте импульса. [c.393]

Основные соотношения для импульса напряжения можно получить, исходя из параметров разрядного контура. Как правило, емкость генератора импульсов в момент разряда (ударная емкость) Сх значительно больше емкости объекта испытаний С/. [c.169]

При испытании импульсами тонких образцов твердых диэлектриков время запаздывания весьма мало (доли микросекунды), и поэтому пробой происходит обычно на фронте волны. В случае испытаний импульсами воздушной или жидкой изоляции при больших расстояниях между электродами, а также при испытании различных конструкций (изоляторов, вводов) пробой может происходить как на фронте, так и на хвосте волны. Напряжение / р. зависит от того, происходит ли пробой на фронте или на хвосте. [c.171]

После этого отключают объект испытаний и убеждаются, что напряжение, измеряемое шаровым разрядником, осталось неизменным. Это означает, что разряд на объекте происходил на хвосте волны, а шаровым разрядником измерялась амплитуда импульса. Напряжение / р. макс при переменном токе для объекта находят предварительно. Зная величины и р, акс и / р. и. вычисляют коэффициент импульса по формуле (6-2). Изложенный способ определения / р. и при пробое на фронте и хвосте волны является приближенным. [c.172]

Испытание импульсным напряжением применяется, главным образом, для контроля межвитковой изоляции, так как для создания необходимого испытательного напряжения между витками (свыше 500 В) обычными методами потребовалось бы подать на контролируемую обмотку напряжение, во много раз превышающее уровень электрической прочности корпусной изоляции. Сущность этого метода заключается в том, что запасенная в генераторе импульсов (конденсаторе большой емкости) энергия при разряде образует быстро бегущую с крутым фронтом волну напряжения, падающую на контролируемую обмотку. Значительная скорость движения волны (порядка 50 ООО км/с) обеспечивает получение больших напряжений между витками обмотки. [c.329]

При испытании импульсами тонких образцов твердых диэлектриков время запаздывания весьма мало (доли микросекунды), и поэтому пробой происходит обычно на фронте волны. В случае испытаний импульсами воздушной или жидкой изоляции при больших расстояниях между электродами, а также при испытании различных конструкций (изоляторов, вводов) пробой может происходить как на фронте, так и на хвосте волны. Ограничимся рассмотрением методики измерения и коэффициента импульса р для этого случая. Напряжение зависит от того, происходит ли пробой на фронте или на хвосте. Измеряя при [c.89]

Рис. 8.2. Зависимость скорости роста усталостной трещины da/dN от длины трещины а при испытании с постоянным коэффициентом интенсивности напряжения до и после единичного импульса перегрузки

Результаты исследований показали, что пластическая деформация связана с интенсивным движением и увеличением числа дислокаций. Вместе с этим в объеме материала возникают микро- и макротрещины. Если трещина останавливается у какого-либо препятствия, то происходит накопление энергии. Это приводит к образованию упругих волн взрывного типа. Тогда трещина преодолевает препятствие и приходит в движение. В этом случае возникают затухающие упругие сферические волны. Изучали деформирование образца из стали на гидропрессе при давлении до 40 кПа. Образцы (целые стержни и с надрезом) испытывали на растяжение и изгиб. Образцы нагружали, затем снимали нагрузку и снова нагружали до более высоких пределов. При повторном нагружении импульсы АЭ появлялись только после приложения нагрузок, больших, чем в предыдуш,ем цикле. Результаты исследований приведены на рис. 9.32. Значение N становится максимальным при достижении предела текучести. Затем материал начинает ползти , его сопротивление деформации снижается и, естественно, скорость счета убывает. Несколько отличными оказались результаты испытания надрезанных образцов. В этом случае напряжение концентрировалось около надреза и ослабления АЭ не наблюдалось вплоть до разрыва образца. [c.450]

Армко-железо и алюминиевый сплав Д16 испытывались на растяжение со скоростями деформирования 2—2,5 мм/с, 5,8 и 75 м/с в диапазоне температур от —193 до 500°С [54, 55]. В процессе испытания во всем диапазоне скоростей деформирования выдерживалась примерно постоянная скорость деформации е путем поддержания постоянной скорости движения активного захвата образца. Для проведения испытаний использовали образцы с укороченной рабочей частью диаметром 4 мм, длиной 10 мм с резьбовыми головками. Время увеличения скорости движения подвижной головки образца до номинальной (контролировалось по крутизне фронта упругого импульса в динамометре) примерно соответствовало времени пробега упругой волны по удвоенной длине рабочей части образца, что обеспечивало однородность напряженного и деформированного состояний материала в рабочей части образца в соответствии с условием (2.8). Химический состав и режим термообработки материалов приведены в предыдущем параграфе (см. табл. 3). Испытанные материалы имеют различную чувствительность к скорости деформации и температуре, что объясняет их выбор для исследований. [c.127]

Таучерт и Мун [176] использовали с этой целью монотонный импульс и сравнили полученные результаты с характеристиками материала, найденными резонансным и статическим методами. Модули упругости эпоксидных боро- и стеклопластиков, определенные статическим и динамическим (при распространении волны вдоль волокон) методами, различались в пределах 2%. Была такнш установлена возможность предсказания рассеяния волн по результатам резонансных испытаний материалов. Таугерт [172, 173] использовал ультразвуковые волны для описания всех упругих постоянных различных композиционных материалов, а также измерил рассеяние ультразвуковых волн и установил, что предварительное растяжение увеличивает демпфирующие характеристики [174]. Рид и Мансон [142] исследовали рассеяние импульса напряжений в композиционных материалах. [c.304]

При испытании с параметром o= onst (рис. 16) материал нагружают прямоугольным импульсом напряжений различной длительности (рис. 16, а). Для динамического нагружения образца обычно используется удар длинного стержня, скорость которого определяет амплитуду, а длина — длительность ил пуль-са [81]. Указанному параметру испытания в пространстве aet соответствует плоскость o= onst (см. рис. 16, б), параллельная плоскости Eot, в которой лежит регистрируемая кривая e t). По своему характеру эта кривая аналогична обычной кривой ползучести (см. рис. 16, г) и позволяет выявить особенности зарождения и развития малой пластической деформации в им-пульсно нагруженном материале. Испытания с таким параметром широко применяются для исследования явления задержки текучести [337] и закономерностей распространения упругопластических волн в стержнях. Вместе с тем очевидно, что такие испытания не позволяют иолучнть данные о сопротивлении материала деформации в виде характеристик прочности (см. рис. 16, в). [c.66]

Overstressing — Перенапряжение. В испытании на усталость, подача импульсов напряжения выше, чем используемое в конце испытания. [c.1009]

Формируемые в модуляторе источника питания ИП-18 наносекунд-ные импульсы накачки с ЧПИ 8-12 кГц с помощью высоковольтного кабеля передаются в АЭ ГЛ-201 излучателя И ЛГИ-202 для его разогрева и возбуждения. На рис. 7.2 представлены осциллограммы импульсов напряжения и тока АЭ ГЛ-201 с исполнением модулятора накачки по прямой схеме и по схеме удвоения напряжения при ЧПИ 10 кГц. Высоковольтный импульсный кабель рассчитан на среднюю мощность до 4 кВт и не излучает помех в окружающее пространство. Он прошел длительные (более 2000 ч) испытания при работе с импульсами напряжения, имеющими амплитуду 20-25 кВ и длительность 90-120 не. Такой кабель состоит из высоковольтного провода ПВМР-10-2.5мс-12.5, трех изоляционных трубок ТВ-40(А) с диаметрами 14, 16 и 20 мм и двух металлических оплеток ПМЛ16-24. Жила высоковольтного провода медно-серебряная, сечение ее 2,5 мм , изоляция диаметром 12,5 мм выполнена из кремнийорганического материала. Сборка высоковольтного кабеля производится в следующей последовательности сначала на высоковольтный провод надевается изоляционная трубка с внутренним диаметром 14 мм, затем — трубка с диаметром 16 мм и оплетка, потом трубка с диаметром 20 мм и снова оплетка. Первая (внутренняя) оплетка кабеля используется в качестве обратного коаксиального токопровода, внешняя — в качестве экранной сетки. Трубки с диаметрами 14 и 16 мм предназначены для усиления изоляции между высоковольтным проводом и внутренней оплеткой, трубка с диаметром 20 мм — для изоляции оплеток друг от друга. Для предотвращения образования коронного разряда на концах кабеля они заливаются высоковольтным герметиком типа ВГО-1. Один конец [c.183]

НС (рис. 8.22, а). Амплитуда импульса напряжения была 20 кВ при длительности его по основанию 75 не. В этом режиме была достигнута выходная мощность около 74 Вт при потребляемой мощности от выпрямителя 6,6 кВт (температура разрядного канала 1500°С). Использование двухзвенной магнитной линии сжатия импульсов тока позволило значительно снизить потери в тиратроне ТГИ1-2500/50 и повысить эффективность накачки АЭ. Из-за разгерметизации оболочки АЭ, к сожалению, не удалось провести его длительные испытания. [c.231]

Напряжение по поверхности при воздействии постоянного напряжения и полного грозового импульса определялось на образцах размером 320X320 мм. Расстояние между электродами — 57 мм. Методика испытаний импульсным напряжением — по три импульса на ступени. Испытания проводились до пробоя образца. [c.238]

Кроме определения электрических характеристик при переменном напряжении 50 гц, на моделях были проведены испытания импульсным напряжением по следующей методике пять импульсов стандартной волны 1,5/40 мксек отрицательной полярности на каждой ступени напряжения 1-я ступень — 50 9 акс, далее через 10 /свмакс до пробоя. Интервал между ступенями 1 мин. В табл. 64 приведены результаты этих испытаний. [c.256]

Во многих случаях изоляцию при испытаниях импульсными напряжениями характеризуют вольт-секундной характеристикой. Для ее получения 50%-ным методом определяют пробивное напряжение и отрезок времёни от начала импульса до момента пробоя (время запаздывания). Пробой может происходить на фронте импульса, в максимуме и на хвосте. При пробое на хвосте пробивным считается амплитудное значение импульса. Если пробой произошел на фронте, то пробивным будет мгновенное значение напряжения в момент пробоя соответственно [c.541]

Локализованные самостоятельные разряды в электроизо-няционной среде, не приводящие к пробою или перекрытию всего межэлектродного промежутка, называют внутренними частичными разрядами (ЧР). Возникновение ЧР наблюдается в тех областях диэлектрика (например, в газовых включениях), где напряженность поля выше, а электрическая прочность ниже, чем в остальной части материала. Наличие таких областей или участков, где при известных условиях появляются ЧР, может быть связано с перенапряжениями в изоляции, с особенностями ее структуры или с технологией производства. Длительное воздействие достаточно интенсивных ЧР приводит к пробою, поэтому определение параметров ЧР является необходимым при испытаниях изоляции. При каждом частичном разряде происходит изменение заряда на емкости включения, где произошел ЧР одновременно происходит изменение заряда на электродах образца Величину AQx называют кажущейся интенсивностью ЧР (кажущимся зарядом) и измеряют в кулонах. Скачкообразные изменения заряда и соответственно напряжения на электродах вызывают появление высокочастотных колебаний в цепи. Импульс напряжения ЧР имеет крутой фронт с длиной порядка [c.547]

Кривые зависимости 8 от 11апряжения, снятые до и после импульсных испытаний, не должны значительно отличаться одна от другой. Кроме того, после испытаний импульсами изоляция должна выдержать приложение испытательного напряжения промышленной частоты. [c.306]

В рассматриваемых испытаниях распространение акустических волн исследовали как в пустой плети, так и в плети, заполненной водой. В системе АС-6А/М были установлены частотные фильтры на диапазон 10-200 кГц. Генерацию волн напряжения осуществляли с помощью сломов грифеля твердостью 2Н и диаметром 0,5 мм, вставленного в карандаш со специальной насадкой (источник Су-Нилсена). Сломы производили на разных расстояниях от приемников. Импульс акустической эмиссии фиксировал блок регистратора типа РАС-3 А. Согласно теоретическим представлениям, в данной конструкции должны существовать симметричная 502 и асимметричная АО моды, распространяющиеся со скоростями 5,4 и 3,3 мм/мкс соответственно. [c.198]

Полезно сравнить различные экспериментальные методы. В испытаниях на откол и при определении динамических диаграмм деформирования [156], волны напряжений являются одномерными, т. е. для измерения прочностных свойств материалов используются вполне определенные напряженные состояния. Однако при испытании на соударение условия нагружения определяются контактом поверхности с затупленным телом и реализуется сложное напряженное состояние, В методах Изода и Шарни нож маятника имитирует реальный удар по образцу в форме балки. Реальный характер соударения с внешним объектом имитируется и при баллистических испытаниях, воспроизводящих локальное неоднородное напряженное состояние в окрестности области контакта. Однако различная природа инициируемых напряженных состояний исключает возможность сравнения различных методов. В частности, не всегда можно сопоставить данные, полученные методами Изода и Шарпи. Кроме того, из-за малого размера образцов при большом времени контакта (например, 10" с) возникает многократное отражение импульса, что затеняет его волновую природу, проявляющуюся в больших образцах или в реальных конструкциях. Однако при баллистических испытаниях, когда используются тела диаметром порядка 2 см, движущиеся с большой скоростью, время контакта может составлять менее 5 х 10 с. При скорости волны 6 мм/мкс энергия удара в пластине концентрируется в пределах круга с радиусом, не превышающем 30 см. В пластине больших размеров можно получить меньшее число отражений, чем в малом образце. По мнению авторов, масштабный эффект является существенным при испытаниях на удар. Для экстраполяции экспериментальных данных на протяженные конструкции необходимо, чтобы помимо других параметров сохранялось постоянным отношение их1Ь, где т — время контакта, и — скорость волны, Ь — характерный размер. [c.315]

Принципиальная схема работы стробоскопа не изменяется при переходе на другой режим, когда освещение микроскопа настраивается на неподвижный образец (до начала испытаний). В этом случае частота вспышек строботрона составляет около 6000 в минуту. Требуемый режим устанавливают с помощью переключателя Bg, который соединяет управляющую сетку первого каскада усилителя Л с датчиком синхронизированных импульсов ДИ или с двухполупериодным выпрямителем —Д4. Пульсирующее напряжение этого выпрямителя снимается непосредственно с диодов типа Д-226, минуя сглаживающий фильтр. В систему стробоскопического освещения образца входит также ключ S3 управления положением экранирующей шторки, расположенной в камере установки и приводимой в движение электромагнитом ЭМ. Реле Pi срабатывает при включении тумблера Б -, при этом к лампам системы стробоскопического освещения подается анодное напряжение и поступает ток в обмотку электромагнита ЭМ. Одновременно открывается шторка в камере, позволяя наблюдать за микроструктурой поверхности образца. При включении тумблера В2 размыкаются анодные 154 цепи ламп стробоскопа и шторка закрывается. [c.154]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Совместно с испытаниями камер на стенде проведено опробование импульсных конденсаторов различных типов для оценки надежности их работы в режиме повышенной частоты следования импульсов. Условия эксплуатации конденсаторов в электроимпульсных установках достаточно тяжелые работа в режиме заряд-разряд на короткозамкнутую нагрузку, т.е. глубоко колебательный режим повышенная частота следования импульса (до 20 имп/с) и, как следствие, тяжелый температурный режим. Если для порционных установок, где время непрерывной работы невелико, серийно выпускаемые конденсаторы (ИМ 100-0.1 и ИК100-0.25) с недогрузкой по напряжению (уменьшенные градиенты напряжения на изоляции) работают достаточно надежно, то в установках непрерывного действия надежность их недостаточна. За счет тщательной отбраковки конденсаторов, недогрузки по напряжению в 4 раза удается довести их срок службы в указанных режимах до Ю -10 циклов, но для промышленных аппаратов этого недостаточно. Испытание опытной партии конденсаторы ИМ-50-0.2, разработанных в п/о Конденсатор по техническому заданию КНЦ РАН, показало достаточную их надежность, однако большие габариты и вес затрудняют использование их в электроимпульсных установках. Пути решения проблем заключаются в создании малогабаритных, надежных конденсаторов, а также в совершенствовании схем источников импульсов. [c.268]

В таблице 6.11 приведены результаты испытаний установки по разрушению промышленных изделий комбината панельного домостроения (КПД) Главтомскстроя, Химстроя г.Томска. Энергия в импульсе составляла 19 кДж, напряжение - 420 кВ, частота посылки импульсов составляла 1 Гц. Число импульсов в цикле (для одной позиции электрода) составляло от 1-3 для плиты ПЗ-1 до 4-6 для лестничного марша ЛМ-28-12. Время смены позиции электрода составляло 25-30 с. Основным фактором, определяющим удельные затраты (и производительность установки), является степень насыщения изделий арматурой. Так, для изделий с однослойной арматурой - сеткой [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...