Токарные Износ допустимый

Увеличение мертвого хода рукояток, укрепленных на винтах сверх допустимого, — свидетельство износа резьбы винтов и гаек. Под мертвым ходом понимают некоторый свободный угол поворота рукоятки, прежде чем она заставит двигаться соединенную с ней деталь. Для суппорта токарного станка допустимый мертвый ход рукоятки оборота винта. [c.111]

Якоря электрических машин при погнутости вала правятся в центрах с помощью ручных и гидравлических прессов. Перел правкой центры валов и посадочные шейки подлежат исправлению на токарных станках. Допустимое биение якоря и коллектора 0,03—0,08 мм. Износ и биение коллектора устраняются обтачиванием и шлифованием. Обтачивание производится на токарны.х или специальных станках типа 2155. Допустимое уменьшение диаметра коллектора 4 мм. После обтачивания в коллекторе производится углубление изоляции между пластинами на 0,6 мм с помощью фрезы шириной, равной пазу. Завершающей операцией по обработке коллектора является шлифование, которое производится на токарных станках с помощью мелкозернистой шлифовальной шкурки. Коллекторы, имеющие ослабление пластин или повреждение изоляции, подлежат замене. [c.203]

Количественное выражение допустимого значения износа называют критерием износа. За критерий износа принимают в большинстве случаев износ инструмента по главной задней поверхности Л. Для токарных резцов из быстрорежущей стали допустимый износ h = 1,5-f-2 мм, для резцов с пластинками твердого сплава h = = 0,8-f-l мм с минералокерамическими пластинками /i = 0,5-г- [c.272]

В работе [28] устанавливается, что для токарных резцов, оснащенных твердыми сплавами, при обработке сталей величина допустимого износа составляет 0,8—1,0 мм для резцов с керамическими пластинками 0,8—0,9 мм для незакаленных сталей и 0,5—0,6 мм при точении закаленных сталей. [c.109]

Значения средних величин стойкостей резцов приведены в табл. 10, допустимых значений износа резцов — в табл. 11 — 13, коэффициента и показателей степеней т, Ху, Уу, в зависимости от вида токарной обработки и обрабатываемого [c.29]

В большинстве случаев износ инструмента по главной задней поверхности h. Для токарных резцов из быстрорежущей стали допустимый износ h = 1,5. .. 2 мм, для резцов с пластинками твердого сплава Л = 0,8. .. 1 мм, с минералокерамическими пластинками Л = 0,5. .. 0,8 мм. Допустимому износу инструмента соответствует определенный период стойкости (стойкость). [c.314]

Средние значения допустимого износа режущей части токарных резцов [c.14]

При обработке заготовок из пластмасс на универсальных токарных станках, полуавтоматах и автоматах применяют резцы, геометрические параметры которых аналогичны форме и гео.метриче-ским параметрам резцов для обработки металлов. При обработке заготовок из пластмасс резцы нагреваются значительно, а износ вызывается главным образом абразивными свойствами пластмасс (допустимая предельная температура для термореактивных пластмасс в зоне резания 160° С, а для термопластичных пластмасс 60—100° С). Износ резцов наиболее интенсивно протекает по задней поверхности. Режущая кромка округляется. Хорошо противостоят абразивному действию резцы, оснащенные пластинками из сплавов ВК. При обработке заготовок из полистирола наиболее целесообразно применять резцы из быстрорежущих или инструментальных легированных сталей. [c.287]

Количественное выражение допустимой величины износа на-вывают критерием износа. Критерий износа по задней поверхности токарных резцов, оснащенных твердым сплавом, при обработке закаленных и незакаленных сталей 0,8 1 мм. [c.402]

В табл. 15 приведены значения коэффициентов Ср,, и показателей степеней и при токарной обработке резцами из быстрорежущей стали Р18 или Р9, имеющими оптимальные передние, задние углы и угол наклона главной режущей кромки, плоскую форму передней поверхности. У проходных резцов предполагается, что главный угол в плане = 45°, вспомогательный угол в плане , = 10° радиус закругления при вершине резца в плане г = 2 мм, размеры сечения державки 20 X 30 мм или 25 X 25 мм, при максимально допустимом износе по задней поверхности = 2 мм. У прорезных и отрезных резцов — о = 90° = 1 ч- 2° X = 0 г = 0,5 ч-ч- 0,8 мм. Значение дано для обработки углеродистой конструкционной стали с содержанием С < 0,6%, с пределом прочности на растяжение о = 75 кг/мм в состоянии горячекатаного проката (или поковки) без корки. При обработке чугунов значение дано для случая, когда ковкий чугун имеет Нд = 150, а серый чугун Нд = 190 и не имеет корки. При других условиях обработки для приведенных значений v,, необходимо в виде сомножителя вводить поправочные коэффициенты, указанные в разделе Влияние различных факторов на скорость резания, допускаемую резцом (что в вышеприведенных формулах скорости резания отображены общим поправочным коэффициентом К и К ). [c.183]

При значительном обгорании и местном износе коллектор протачивают на токарном станке до выведения следов износа, затем углубляют изоляцию между пластинами на 0,5—0,8 мм от поверхности, шлифуют коллектор стеклянной шкуркой № 100, обдувают сжатым воздухом и протирают тряпкой, смоченной в бензине. Биение поверхности коллектора относительно шеек вала должно быть не более 0,05 мм. Допустимые размеры коллектора генераторов приведены в табл, 12. [c.59]

Допустимым критерием износа режущего инструмента принимается наибольшая щирина б в мм изношенной площадки на задней поверхности инструмента. Допустимый износ токарных проходных, подрезных и расточных резцов из быстрорежущей стали при работе с охлаждением 1,5—2,0 мм износ аналогичных резцов с пластинками твердого сплава —0,8—(1,0 мм. [c.120]

В автоматизированном производстве часто рациональнее производить замену резцов вместо подналадки, так как при использовании быстросменной оснастки на замену резца расходуется меньше времени, чем на его подналадку [98]. Сигналом для замены инструмента является выход размера детали за пределы поля допуска. При этом время работы инструмента до его замены определяется не общей стойкостью, а размерной стойкостью, которая измеряется длиной пути резца в металле или количеством деталей, обработанных в пределах допуска. По данным эксплуатации автоматической линии роликовых подшипников 1-го ГПЗ размерная стойкость на токарных операциях составляет всего от 30 до 50% общей стойкости (в зависимости от допустимой ширины фаски износа по задней поверхности). В этих условиях изыскание геометрии инструмента, обеспечивающей повышенную размерную стойкость даже за счет некоторого снижения общей стойкости, является задачей весьма актуальной. Примером такой геометрии инструмента являются предложенные нами резцы с фаской по задней поверхности под нулевым задним углом . [c.149]

Средние величины допустимого износа токарных резцов в мм по задней поверхности [c.57]

Технологически допустимый износ направляющих станины токарного станка определяется размерами обрабатываемой заготовки и требованиями точности обработки. Так, при обработке заготовок в пределах 3-го класса точности, диаметром 50—80 мм, длиной 300 мм предельный износ направляющих для перемещения каретки не должен превышать 0,07—0,10 мм. [c.73]

Обычно расчеты по определению прочности, жесткости, износа и др. деталей станка производят по величинам составляющих суммарной силы резания. Так, по составляющим при токарной обработке и шлифовании, по Ро при фрезеровании и моменту М при сверлении, зенкеровании производят расчет деталей цепи главного движения и определяют мощность привода. По составляющим Р и Ру при точении и шлифовании, по Р при фрезеровании производят расчет деталей механизмов подачи и определяют допустимые величины деформации системы. Кроме того, силы резания определяют мощность механизмов зажима обрабатываемых деталей и узлов крепления инструмента. [c.28]

Накладки бракуют, если ослаблены заклепки крепления их к ведомым дискам. При ослаблении более четырех заклепок крепления ступицы ведомого диска производят замену заклепок. Для этого изношенные отверстия в ступице и диске рассверливают под увеличенный ремонтный размер или сверлят новые отверстия между имеющимися. Отремонтированный ведомый диск в сборе с накладками должен быть отбалансирован. Допустимый дисбаланс устанавливается техническими условиями. Износ и задиры рабочей поверхности нажимного и среднего дисков устраняют обработкой на шлифовальном или токарном станках. При этом минимальная толщина диска должна быть не менее указанной в технических условиях величины. [c.104]

Величина допустимого износа (/Кэ) токарных резцов при [c.42]

Токарные резцы с пластинками твердых сплавов при обработке сталей и чугуна изнашиваются как по задней, так и по передней поверхности (рис. 137). Чаще всего максимальную ширину площадка износа имеет у вершины резца или на переходной задней поверхности, т. е. в месте резца с наихудшими условиями теплоотвода. Допустимая величина линейного износа б задней поверхности при обработке стали — 0,8—1 мм чугуна с подачей 0,3 мм/об —1,4—1,7 мм чугуна с подачей > 0,3 мм/об — 0,8—1 мм. [c.182]

Если кольца имеют сильный износ и биение поверхности, их следует проточить на токарном станке. Шероховатость колец после обработки должна иметь параметр Ra 1,25. Минимально допустимый диаметр проточки контактных колец 12,6-0,3 мм. После проточки проверить индикатором биение контактных колец. Биение колец больше 0,08 мм приводит к быстрому подгоранию колец и износу щеток, особенно при высоких оборотах двигателя. Подшипники ротора должны вращаться легко без заеданий и больших люфтов (не более 0,25 мм). [c.36]

Таким образом, отсутствие участка катастрофического износа резцов при точении стекло- и углепластиков ставит необходимость выбора кри- терия их затупления по технологическим признакам. Как уже отмечалось выше, токарная обработка ВКПМ является в большинстве случаев окончательной, т. е. черновая и чистовая обработки нехарактерны для этих материалов. Припуск, как правило, снимается за один проход, поэтому точность и качество обработанной поверхности формируются сразу, без чистовой обработки. Поскольку требования точности невелики, основным критерием для выбора величины допустимого затупления резца будет являться качество поверхности. [c.72]

Если при этом межполюсное расстояние окажется больше допустимого, то освобождают полюсные винты, между полюсным сердечни ком и корпусом устанавливают прокладку соответствующей толщины и затем растачивают на токарном станке полюсные сердечники до размера рабочего чертежа. При невозможности компенсировать износ пластинками полюсные сердечники меняют. Изношенные щетки заменяют. [c.285]

Задиры на поверхностях полюсов устраняют припиловкой до удаления дефекта с обязательной подтяжкой полюсных винтов. Если при этом межполюсное расстояние окажется больше допустимого, то освобождают полюсные винты. Между полюсным сердечником и корпусом устанавливают прокладку соответ ствующей толщины и затем раста чивают на токарном станке полюс ные сердечники до размера по ра бочему чертежу. При невозможно сти компенсировать износ пласти нами полюсные сердечники меняют Изношенные щетки также заменя ют новыми. [c.208]

Пример 1. На токарном станке обтачивается поверху, а затем подрезается торец у заготовки из незакаленной углеродистой конструкционной стали 45 с ай=65 кг мм (горячекатанный прокат без корки), имеющей отверстие диаметром 36 мм и остальные размеры согласно фиг. 129. Обтачивание и подрезка производится за один проход правым прямым резцом с пластинкой твердого сплава TI5K6, имеющим оптимальное (табличное) Т, а, А и f = 45°, fi = 10°, г = 1 мм передняя поверхность плоская с фаской Максимально допустимый износ = I мм. Размер державки 16 X [c.186]

Основными дефектами коленчатого вала являются изгиб, износ шатунных и коренных шеек, износ отверстия под подшипник ведущего вала коробки передач и отверстий фланца вала под болты крепления маховика. Изгиб коленчатого вала двигателя проверяют на стенде, на призмах, установленных на контрольной плите или в центрах токарного станка с помощью индикатора. Изгиб (биение средней коренной шейки относительно крайних) свыше допустимого по техническим условиям устраняют правкой на прессе. Коленчатый вал устанавливают на призмы крайними коренными шейками, а штоком пресса через медную или латунную прокладку давят на среднюю шайбу со стороны, противоположной изгибу. При этом прогиб должен быть примерно в 10 раз больще устраняемого изгиба. Вал выдерживают под нагрузкой на прессе в течение 2—4 мин. После правки рекомендуется вал подвергнуть термической обработке, т. е. нагреть до 180—200°С и выдержать при этой температуре в течение 5—6 ч. Затем вал проверяют на биение. Биение средних шеек по отношению к крайним шейкам не должно превышать 0,05 мм. [c.158]

Снять стартер с двигателя, разобрать его. Загрязненный коллектор зачистить стеклянной шкуркой зернистостью 80 или 100, после этого продуть стартер воздухом. Коллектор, имеющий значительную шероховатость и выступание слюды между его пластинами, проточить на токарном или специальном станке. После проточки зачистить поверхность коллектора стеклянной шкуркой зернистостью 80 или 100. Слюдяную изоляцию между пластинами коллектора подрезать не следует, так как впоследствии в канавки будут набиваться грязь и щеточная пыль, что может нарушить нормальную работу стартера. Биение коллектора по отношению к цапфам вала не должно превышать 0,05 мм, а чистота обработки должна быть не менее V 7. Если щетйи стартера изношены до высоты 6—7 мм, заменить их новыми. Проверить натяжение пружин щеток динамометром и, если, усилие выходит эа допустимые пределы (1200—1500 Г), отрегулировать их натяжение закручиванием или раскручиванием стойки крепления конца пружины плоскогубцами. Повышенное давление приводит к преждевременному износу щеток, а пониженное — к зависанию щеток и к потере мощности стартера. Пружина должна нажимать на середину щетки [c.92]

ИЗНОС, НОРМА ИЗНОСА, ПЕРЕТОЧКА ТОКАРНЫХ РЕЗЦОВ. Износ лезвий у проходных токарных резцов был подробно рассмотрен в гл. 9. Допустимый максимальный линейный износ лезвий й,тах ПО заднсй поверхности и глубина изношенной лунки /г , на передней поверхности (см. рис. 9.2, 9.3) имеют следующие значения [c.169]

Допустимой величине износа инструмента соответствует опре-долепная его стойкость. Под стойкостью ппструмента Т понимают суммарное В])емя (в мии) его работы между переточками на определенном режиме резания. Режущие инструменты, изготовленные из разных материалов, пмоют определенные перподь[ стойкости. Период стойкости токарных резцов составляет 30—90 мин. [c.411]

Допустимый износ по задней поверхности резца — 1 мм при стойкости его 90 мин. Станок токарно-винторезный, модель 1А62. [c.272]

Автором получена следующая формула для подсчета предельно допустимых износов направляющих токарных станков (для участка с на ибольшим износом) в зависимости от требуемой точности обработки [c.411]

Так, при восстановлении фрезерованием шпоночных пазов под увеличенный размер шпонок, а также фрезеровании шлицев после наплавки и токарной обработки базирование ряда деталей производится на призму по цилиндрической поверхности шейки вала с допустимым износом. Известно [24], что величина погрешности базирования при установке на призму цилиндрической поверхности зависит от допуска на диаметр цилиндра, угла призмы и положения конструкторской базы. Величина погрешности базирования Дд на призме может быть найдена при рассмотрении положения двух валов из партии деталей с допустимым износом диаметрами Dmax и Dmin (рис. 137). Расстояния между верхними образующими валов Ahi, нижними образующими A/ij и осями валов A/is являются погрешностями базирования соответствующих размеров /ii, /la и h. при установках по схемам, приведенным на рис. 138, а, б, в и табл. И. Опуская для краткости вывод, заметим, что [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...