Влияние конечных размеров отверстий

Чтобы отверстия Si н S2 пропускали достаточно света для возможности наблюдения интерференционных полос, они должны иметь конечные размеры. Такие источники создают направленное излучение, а не простые сферические волны (см. 6.3). Влияние конечных размеров отверстия S обсуждается в 5.5. [c.207]

Д. Влияние конечных размеров отверстий [c.178]

С целью уменьшить эффект загромождения потока элементами конструкции зонда приемное отверстие трубки Пито выносят вверх по течению по отношению к корпусу зонда. Систематические погрешности, обусловленные конечными размерами трубки и ее близостью к стенке, могут быть оценены согласно рекомендациям [38]. При углах атаки набегающего потока, меньших 5°, показания трубок Пито не зависят от формы приемного отверстия. При возрастании dID трубка Пито становится менее чувствительной к углу атаки. При очень тонкой стенке трубки изменение угла атаки в пределах + 16° не оказывает влияния на результаты измерения полного давления. Влияние степени турбулентности потока на результаты измерения скорости с помощью трубок Пито рассмотрено в [50]. [c.383]

Каково же влияние выходного отверстия конечных размеров [c.110]

Полное давление рд (давление торможения) измеряется с помощью передвижных зондов с приемным отверстием, расположенным навстречу потоку. Обычно используют продольно обтекаемые трубки (трубки Пито) круглого или эллиптического поперечного сечения (рис. 6.7). Систематические погрешности, возникающие при измерении полного давления трубками Пито, обусловлены в основном влиянием вязкости, поперечного градиента скорости, близостью стенки, конечностью геометрических размеров зонда, углом атаки и степенью турбулентности набегающего потока. [c.382]

Методом конечных элементов экспериментально исследовалась устойчивость подкрепленных прямоугольных пластин с овальным и круговым вырезами. Результаты этого исследования изложены в работе [58]. Здесь рассмотрены случаи когда на пластинку в ее плоскости действует сдвигающая, изгибающая и сжимающая нагрузки. Отверстие в пластине подкреплено. Внешние края пластины шарнирно оперты. Авторами изучено влияние на критическую нагрузку трех различных видов подкрепления в виде кольцевой пластины, приваренной с одной стороны пластинки в виде двух ребер, параллельных короткой стороне пластинки и приваренных с одной стороны пластинки на некотором расстоянии от края отверстия в виде цилиндрического кольца, приваренного по краю отверстия, симметрично относительно срединной поверхности пластинки. Получены значения критических нагрузок для различных размеров указанных подкреплений. Для не-подкрепленных пластин учитывается возникновение пластических деформаций при некоторых значениях геометрических параметров. По результатам проведенного исследования установлено, что в условиях упругого деформирования и прочих равных условиях предпочтение отдается третьему виду подкрепления. [c.298]

Как правило, после обработки технологической базы в виде центровых отверстий обработку вала ведут с дополнительной опорой в средней его части. Кроме того, снятие припуска при механической обработке разбивается на ряд операций (черновая, получистовая, чистовая, доводочная), что позволяет снижать усилия резания, а следовательно, и упругие отжатия по мере приближения размеров заготовки к заданным размерам по чертежу вала. Существенное влияние на конечный результат обработки коленчатого вала оказывает установление надлежащего порядка обработки поверхностей. Более ответственные и точные поверхности должны обрабатываться последними со снятием минимальных припусков. Точность механической обработки повышается за счет холодной правки вала в процессе механической обработки. При обработке шатунных шеек они устанавливаются со смещением от оси коренных шеек на величину радиуса криво- [c.175]

Рабочий цикл хонинговального станка оказывает большое влияние на процесс хонингования и его конечные результаты точность размера и геометрической формы отверстия и шероховатость обработанной поверхности. [c.80]

В следующей своей работе [82] Тода приводит данные о теоретическом исследовании устойчивости цилиндрических оболочек при осевом сжатии. Критическое напряжение и -форма потери устойчивости определялась на основе линейных соотношений Доннелла в перемещени ях. Результаты хорошо согласовались с ранее опубликованными данными численного конечно-элементного анализа и экспериментами для цилиндрических оболочек с круговыми, эллиптическими, квадратными и прямоугольными вырезами. В работе [83] Тода приводит дополнительные данные об экспериментах над оболочками с двумя круговыми вырезами, расположенными в средней части на концах одного диаметра. Опытные образцы изготавливались из майлара, латуни и алюминия. В работе иследов о влияние на критическую нагрузку параметра где а — радиус выреза, R — радиус цилиндрической оболочки, t — толщина стенки. Теоретическое подтверждение выводов, основанных на эксперименте и числовом расчете, дается для одного случая. Критическая нагрузка для тонкой цилиндрической оболочки с большими значениями R/i для рассмотренного диапазона размеров отверстия (a/i 1) определяется параметром а. Для а < 1 влияние выреза мало, однако из-за обычных начальных несовершенств разброс критической нагрузки большой в диапазонеКа< 2 влияние выреза возрастает, критическая нагрузка резко уменьшается. При а >2 с увеличением выреза критическая нагрузка медленно снижается, разброс экспериментальных [c.302]

Если задаться целью описать распределение скорости для струи, бьющей из конечного отверстия в стенке, на расстояниях, много больше размера отверстия, то решение Яцеева — Сквайра в силу указанных свойств представляется малоподходящим. Модель Шнайдера более адекватно отражает влияние стенки. Он построил равномерное асимптотическое представление г/(ж) = у + — 4 = = У ) 16/[4 — у (1) (1 — х)], которое призвано аппроксимировать реальное течение при всех углах с точностью 1/ (1) . Но возникает вопрос какое течение при этом аппроксимируется Известно [210, 226], что автомодельного решения, удовлетворяющего условиям прилипания и регулярности на оси, не существует. В этом легко убедиться непосредственно. Требование (жг)=0 приводит к l = О, т. е. к решению Ландау, но тогда у х2)Ф О, каково бы ни было Ж2, за исключением жг = — 1. [c.94]

На опыте наблюдается некоторая зависимость постоянной а от начальных условий (профиля скорости) в отверстии трубки, из которого исходит струя. Естественно думать, что эта зависимость связана с тем, что в конкретных условиях опыта ещё влияли конечные размеры выходного отверстия, а на ббльших расстояниях от последнего это влияние сгладилось бы [c.165]

Вопросы точности при протягивании до сего времени остаются слабо изученными. Как было установлено ранее [1], па размер протянутого отверстия оказывают влияние механические свойства детали, ее жесткость, параметры режима резания (скорость резания V, подъем на зуб л ), охлаждение и еще целый ряд других факторов. Если проследить схему влияния указанных факторов, то довольно легко убедиться, что все они в конечном счете 1 лияют на размер протянутого отверстия, пли непосредственнс меняя величину радиальной деформации, или через изменение теплового баланса процесса обработки. Поэтому вполне естественно, что одним из первых этапов изучения вопросов точности при протягивании должно быть уточнение наших представлений о тепловых явлениях. К сожалению, в литературе нет никакого фактического материала о тепловых явлениях при протягивании, нет даже хотя бы ориентировочных данных о температуре нагрева деталей при обработке, тепловых деформаг1,иях детали и т. д. [c.49]

Результаты проведенного эксперимента в основном подтверждают отмеченные особенности обтекания зондов потоком влажного пара. Действительно, если предполол<ить, что резкое возрастание 1Дро при Уо>0 объясняется специфическими условиями обтекания носика и диссипативными процессами в приемной камере зонда, то конструктивно разные зонды должны иметь различные характеристики. Представленные на рис. 2.26, б результаты тарировки разных зондов отчетливо показывают, что интенсивность скачка Дро при а 2т =0,975 и возрастание Дро при а-2т>0,97 существенно зависят от формы приемника и конструктивной схемы зонда. Максимальные значения Дро отвечают зонду III, который характеризуется яаибольшим отношением внешнего диаметра к внутреннему (iij/rfo=10/ 3). Промежуточное положение занимает характеристика зонда I (rfi/do=4/3), а минимальную погрешность дает зонд II, выполненный с внешним обтекателем со сквозным протоком. Следует подчеркнуть, что все три зонда имеют одинаковые размеры приемников полного давления и сливных отверстий, расположенных в кормовой части зондов ( о/ з= 3/0,3). Зонд IV выполнен со значительно большим отношением диаметров входного и сливного отверстий (г о№= 12/0,7). Большой диаметр приемного отверстия способствует уменьшению эжекционного эф- фекта и уменьшает влияние теплообмена. Однако при этом возрастает погрешность, обусловленная тормон<ением капель в приемнике зонда. Для проверки влияния теплообмена зонд I был покрыт с внешней стороны нетеплопроводным лаком и в одной i из модификаций изготовлялся из стекла. При значительной конечной влажности характеристики зонда 1-С улучшились. [c.59]

Фактически в отверстии бесконечно тонкого экрана, стоящего поперек трубы, нет точно ограниченной массы (подобно рассмотренной выше массе, колеблющейся в трубке длины /) и мы лишь условно приписываем добавочную кинетическую энергию (сверх кинетической энергии плоской волны) некоторой фиктивной массе М, согласно формуле (7,7а), движущейся со средней скоростью среды в отверстии. Главная доля этой энергии сосредоточена в зоне близ отверстия, размеры которой малы по сравнению с длиной волны. Очевидно, что не только в разобранном случае, но и при всяком нарушении плоского течения (в котором линии тока прямолинейны и плотность их везде одинакова) обязательно возникает добавочная, или присоединенная, масса с присущим ей свойством инерции. На приведение этой массы в движение требуется затрата энергии. Так, можно говорить о присоединенной массе отверстия в перегородке, поставленной поперек трубы или о присоединенной массе изгиба трубы. Здесь сверх энергии плоского движения среды в трубе возникает добавочная энергия, связанная с полем скоростей, вызванным искажающим влиянием отверстия на плоскую волну Плоская волна, конечно, также обладает энергией, но она яв ляется целиком излучаемой энергией (активной, или ваттной) при этом скорость по фазе совпадает с давлением, и присо единеьшая масса (при наличии которой должна появиться раз ность фаз между скоростью и давлением) равна нулю. [c.152]

Распространенным видом акустического оформления является открытый. Он представляет собой ящик, у которого задняя стенка или полностью отсутствует, или же имеет ряд сквозных отверстий (например, из перфорированного картона, пластмассовая со щелями или отверстиями и т. д.). Громкоговорители устанавливаются обычно на передней стенке ящика. Его внутренний объем, как правило, используется для размещения деталей электрической схемы, например, приемника. Акустическое действие открытого оформления подобно действию экрана. Наибольшее влияние на частотную характеристику акустической системы с открытым оформлением оказывают передняя стенка (считается передней та, на которой установлен громкоговоритель) и ее размеры. Вопреки распространенному мнению боковые стенки открытого оформления влияют на характеристику акустической системы мало. Таким образом важен не внутренний объем оформления, а площадь передней стенки. Размеры ее (эквивалентный диаметр передней стенки) из-за влияния боковых можно делать на 25— 40% меньше размеров экрана. Конечно, если оформление сделать очень глубоким, то оно может начинать действовать как труба, резонирующая на ряде частот, тем более низких, чем больше длина трубы. Естественно, это является нежелательным, поскольку такие резонансы явятся причиной появления пиков и провалов на частотной характеристике акустической системы. Кроме нежелательности большой глубины открытого оформления, оно должно удовлетворять еще некоторым требованиям. Прежде всего, следует избегать каких-либо отверстий и щелей в акустическом оформлении (за исключением отверстий или щелей в задней стенке). Особенно опасны они на передней стенке как причины акустического короткого замыкания и как причины, которые могут привести к резкому ухудшению воспроизведения низких частот. Поэтому, в частности, рекомендуется устанавливать громкоговорители на передней стенке с уплотнением в виде кольцевой прокладки из резииы, пленки и т. п. между диффузоро-держателем и передней стенкой. Уплотнением могут служить и картонные сектора, обычно располагающиеся на диффузородержателе. Но тогда надо уплотнить щели между ними. Громкоговоритель надо притягивать к стенке винтами или шурупами, но не очень сильно, чтобы не покоробить диффузородержателя и тем самым не вызвать перекоса подвижной системы, что может привести к нелинейным искажениям и явиться причиной дребезга. Задняя сторона громкоговорителя не должна быть закрыта, как это часто делают, деталями схемы, не должка задыхаться . Несоблюдение этого требования приводит к снижению звукового давления, развиваемого акустической системой. Можно рекомендовать, чтобы детали схемы не занимали более 25—30% внутреннего объе- [c.180]

Система автоматической настройки САН) расточных оправок МС (рис. 5.14) позволяет производить диаметральную настройку последних непосредственно на станке перед растачиванием отверстия, что дает возможность учитывать.пофешность установки оправки в шпиндель, а также размеркый износ расточного резца, что особо важно при чистовой обработке. САН реализует способ управления размерными связями МС, при котором для исключения влияния указанных пофешностей на конечную точность обработки для каждого диаметрального размера определяется фактически достигнутый размер настройки и сравнивается с эталонным значением, заданным картой наладки. По результатам сравнения вносится соответствующая коррекция в статическую настройку МС (диаметральный размер). [c.234]

Если (как это было выше оговорено) считать вырез достаточно малым, то его влиянием на напряжения вблизи внешней границы пластины можно пренебречь, полагая, что они остаются там такими же, как если бы отверстия не было. Это позволяет трактовать пластину как лист бесконечно больших размеров при заданном (на бесконечности) однородном поле напряжений. При такой постановке задачи граничные условия на внешней кромке плa ти ы заменяются требованием конечности и определенности решения в бесконечно удаленной точке, что равносильно значительному математическому упрош,ению. [c.333]

Нетрудно видеть, что при достаточном удалении точки контакта А/ в электролите от электродов А и К в любом направлении мы будем перемещаться с меньшей эквипотенциальной поверхности на ббльшую, т, е. будем приближаться к среднему арифметическому потенциалу Умы, характеризующемуся поверхностью PQ. Вытекающее отсюда следствие заключается в том, что если место контакта остается достаточно удаленным о г анода и катода, то его местоположение не будет оказывать заметного влияния на получаемую измерением величину потенциала незаполяри-зованной системы. Поэтому измерение потенциала бинарного гетерогенного сплава (или любой образованной двумя электродами гальванической системы) при значительном удалении носика стандартного полуэлемента по сравнению с расстоянием между катодом и анодом не будег сопровождаться заметным изменением потенциала при перемене местоположения контакта. И только при условии непосредственной близости носика стандартного электрода к поверхности металла и, конечно, при соизмеримых величинах диаметров его отверстия и размеров структурных составляющих можно измерить потенциалы, устанавливающиеся на анодных и катодных участках корродирующего металла. [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...