ОТПУСК СТАЛЕ класса

Допускается не проводить низкотемпературный отпуск стали классов A-V и A-VI при условии получения относительного удлинения не менее 9% и равномерного удлинения не менее 2% при испытании в течение 12 ч после прокатки. [c.57]

Распад мартенсита и образование специальных карбидов (400—600° С). В настоящее время наиболее широко распространена точка зрения, что упрочнение при отпуске сталей этого класса происходит в основном за счет выделения карбидов типа Mg . Это положение находит подтверждение при рентгенографических и электронно-микроскопических исследованиях фаз, выделяющихся при отпуске. [c.383]

Сталь Класс Температура закалки или нормализации, °С Охлаждаю- щая среда Температура отпуска (или отжига), °С Охлаж- дающая среда S, Ей ь к S S S а о к о г 4- S s в 2 в к [c.247]

Отпуск сталей мартенситного класса осуществляют немедленно после закалки в целях снятия закалочных напряжений его выполняют при 200—350° С, а для повышения пластичности и ударной вязкости — при более высокой температуре (600—700° С) в последнем случае снижаются и прочностные свойства. [c.256]

Арматура класса A-I изготовляется гладкой классов А-П, А-П1, A-IV и A-V — периодического профиля. Арматурная сталь классов A-I, А-П, А-ПК A-IV изготовляется без термообработки класса A-V — после низкотемпературного отпуска (250 50 °С). [c.223]

Арматурная сталь классов A-I, А П, А-1П, A-1V изготавливается 6f 3 термической обработки, класса A-V — после низкотемпературного отпуска (250 50 С). [c.109]

Отпуск уменьшает хрупкость, повышает вязкость, уменьшает внутренние напряжения при сохранении высокой твердости измерительного инструмента. Режим отпуска определяется классом точности инструмента, требуемой твердостью и маркой стали. Отпуск рекомендуется проводить в жидких средах (масло, селитра, щелочь) непосредственно после закалки (или обработки холодом) во избежание стабилизации аустенита и образования микротрещин. Отпуск инструмента пониженных классов точности проводят при более высоких температурах (150—180° С в течение 2—3 ч), а высоких классов точности — при 115—130° С с длительной выдерж- [c.299]

Отпуск Все классы и марки стали 650 Светлый чистый или ПСО—1,0 ПСО—0,6 ГГ [c.223]

Арматурную сталь классов A-I, А-П, А-П1, A-IV изготовляют горячекатаной, класса A-V — с низкотемпературным отпуском, класса A-VI — с низкотемпературным отпуском или термомеханической обработкой в потоке прокатного стана. [c.57]

Увеличение содержания хрома повышает жаростойкость и переводит стали в мартенситный класс. Для сталей этого класса возможна закалка на воздухе или в масле в равной степени. После закалки необходим высокий отпуск при температуре, превышающей рабочую. [c.466]

Увеличение содержания марганца и углерода в высокомарганцевых сталях аустенитного класса повышает сопротивление абразивному изнашиванию. Распад аустенита при отпуске, несмотря на увеличение твердости сплава, уменьшает износостойкость. [c.33]

Мартенситный класс. Стали этого класса по своим свойствам являются средними между низколегированными сталями перлитного класса и высоколегированными аустенитно-го. После термической обработки они обладают высокими механическими свойствами. Основной вид термической обработки, придающий оптимальные свойства,— закалка или нормализация с последующим высоким отпуском. Иногда используется смягчающая обработка, заключающаяся в отжиге. Режимы термической обработки сталей этого класса по ГОСТ 10500—63 и ГОСТ 5949—61 приведены в табл. 2. [c.94]

Сварка и наплавка стали перлитного класса должны выполняться с соблюдением требований по предварительному и сопутствующему подогреву и термической обработке в зависимости от марки стали и толщины свариваемых кромок. Режим подогрева и последующего отпуска должен соответствовать требованиям, предусмотренным. Основными положениями по сварке [7] и производственными инструкциями. Необходимо выполнять дополнительную термическую обработку стыковых сварных соединений элементов из углеродистой стали при толщине стенки свыше 36 мм и во всех других случаях, предусмотренных Основными положениями по сварке [7], техническими условиями или производственными инструкциями. [c.212]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Для экспериментального исследования были использованы стержневые элементы, изготовленные из жаропрочной стали Х13, принадлежащей к классу ферромагнитных сталей. Образцы представляли собой длинные полоски прямоугольного сечения, вырезанные из листового материала. Листовой материал подвергался отпуску — нормализации при температуре 800° С с выдержкой 2—2,5 лшн на 1 мм толщины. Сталь Х13, подвергнутая высокому отпуску, имеет значительную величину демпфирующей способности из-за магнито-механических эффектов при циклическом изменении напряжения. [c.177]

Высокий отпуск с целью релаксации остаточных напряжений рекомендуется а) для элементов больших толщин (свыше 30—AQ мм при малоуглеродистых сталях) б) для конструкций, которые после сварки обрабатываются (в особенности по первому и второму классам точности) в) для элементов, подвергающихся значительной правке после сварки, и г) для конструкций, изготовляемых из среднеуглеродистых и легированных сталей, работающих под действием динамических нагрузок, вне зависимости от толщины листа. [c.859]

Сталь первых пяти групп относится к карбидному классу и закаливается на воздухе, что связано с высокой твёрдостью (до 500 Нд) и хрупкостью, являющейся существенным недостатком клапанной стали. Для подготовки стали этой группы к механической обработке на станках необходимо подвергать её высокому отпуску, снижающему твёрдость до 240 — 270 Нд. [c.496]

Х17Н2 (ЭИ268) Рабочие лопатки, диски, валы, втулки, моторные детали, пресс-формы для литья алюминиевых сплавов. Применяется в химической, авиационной и других отраслях промышленности. Наибольшей коррозионной стойкостью обладает после закалки с высоким отпуском. Сталь не только коррозионно-стойкая, но жаропрочная, мартенситно-феррит-ного класса и применяется при температуре до 400 °С [c.238]

Большинство кислотостойких сталей, в частности стали 1Х18Н9, 1Х18Н9Т и им подобные, относятся к аустенитному классу структура этих сталей при всех температурах состоит из одного только аустенита. Это одна из причин высокой коррозионной стойкости кислотостойких сталей. Напомним, что при прочих равных условиях однородная структура обладает более высокой коррозионной стойкостью (см. параграф 11). Вместе с тем это же обстоятельство, т. е. то, что у сталей аустенитного класса при всех температурах сохраняется одна и та же структура, является серьезным недостатком этих сталей поскольку в этих сталях не происходит структурных превращений, они не могут подвергаться упрочняющей термической обработке — закалке с отпуском. Стали аустенитного класса закаливаются не для упрочнения, а для придания их структуре наибольшей однородности при нагреве под закалку карбиды и другие химические соединения, находящиеся [c.111]

Стали переходного класса — аустенитно-мартенситные приобретают такое состояние после охлаждения из аустенитной области в связи с тем, что определяемая составом температура начала их мартенситного превращения находится вблизи нормальной (20—60 °С). Достаточно быстрое охлаждение может зафиксировать почти полностью аустенитное состояние стали, но аустенит должен быть нестабильным и распадаться при пластической деформации с образованием мартенсита. Такой же распад нестабильного аустенита достигается обработкой холодом при —50 -ь —70 °С. Отпуск стали, обработанной на мартенситно-аусте-нитную структуру, как и сталей рассмотренных типов, приводит к остариванию мартенсита и повышению прочности стали. Содержание углерода в этих сталях может быть более высоким, чем в мартенситно-стареющих, так как наличие значительного количества аустенита обеспечивает получение достаточной ударной вязкости. [c.265]

Свойства, соответствующие классу A-1V, моогут быть получены в горячекатаном состоянии в легированных сталях марок 20ХГ2Ц или 80С или в простой углеродистой стали марки Ст5 после упрочняющей термической обработки (закалка в воде, отпуск при 400°С). [c.402]

Сталь 23Х2Г2Т после горячей прокатки и низкотемпературного отпуска (300°С), применяемого главным образом для удаления из металла водорода, получает свойства класса A-V. Арматуру более высоких классов (A-VI—A-VHI) изготавливают только с ирименением упрочняющей термической обработки. [c.402]

Нержавсюнию стали этого класса получили применение главным образом как высокопрочные. Наиболее упрочненное состояние получается при структуре аустенит+мартенсит отпуска. [c.494]

Подшипники, работающие в агрессивных средах, изготовляют из коррозионно-стойкой стали мартенситного класса типа 95X18 (1% С 18% Сг < 0,7% Мп и 81). Закалка в масле с 1000 —1070"С, отпуск при 150 —160"С НКС 60-62). [c.464]

Для 1 Зготовления винтовых пружин, навиваемых в холодном состоянии, применяются 1) стальная углеродистая проволока диаметром =0,2. .. 12 мм. В зависимости от механических свойств проволока подразделяется на I, II и III класс. Для ответственных пружин применяется проволока 1 класса 2) пружинная проволока из легированных сталей диаметром = 0,5. .. 14 мм. После навивки пружины подвергают термообработке (низкому отпуску). [c.355]

Все хромистые стали подвергаю закалке с 1000... 1100 С а. масле с последующим отпуском для сталей ферригного класса при (700... 750) С, для сталей мартенситного класса (200. 250) С, [c.96]

Стали перлитного класса содержат до 0,16% С и молибдена до 0,7%, который увеличивает температуру рекристаплизации феррита и тем са.мым повышает жаропрочность. Аналогично, но слабее действует хром. Присадка ванадия измельчает зерно, а также повышает жаропрочность Обычный режим термической обработки - закалка в масле или нормализация при температурах 950.. 1030 с и отпуск при 720. 750 С (Ас1 = 760 С). Предельная рабочая температура 550.. 580 С. Структура сталей после охлаждения на воздухе перлит и карбиды МзС. Область применения сталей приведена в табл 13. [c.102]

Стали мартенситного и мартенситно-ферритного классов содержат 8 13% Сг и легируются вольфрамом, молибденом, ванадием, ниобием, бором. Эти стали, помимо более высокого значения длительной прочности, обладают высокой жаропрочностью Структура этих сталей состоит из мартенсита, феррита и карбидов типа МгзСб, М С, МгС, МС и фазы Лавеса - Рв2 У, Ре Мо. Высокая жаропрочность достигается за счет упрочнения твердого раствора, образования карбидов и интерметаллидных фаз Предельная рабочая температура 580...600 С. Стали применяют после закалки на воздуосе или в масле от 1050. 1100 С и отпуска при 650. 750 С. Высокие температуры [c.102]

Легированные стали имеют следующие характеристики. Сталь 50ХФА (0,45-0,55% С, 0,7-1,1 % Сг, 0,15-0,25% V) перлитного класса, подвергают закалке (4 = = 850° С) в масло и среднему отпуску (/ = 475° С) после такой обработки сталь приобретает следующие [c.263]

В различных отраслях машиностроения широко применяют аустенитную сталь 110Г13Л, однако ее износостойкость в условиях ударно-абразивного изнашивания практически не изучена. Механические свойства сталей перлитного и аустенитного класса при отпуске изменяются по-разному. С повышением температуры -отпуска прочностные характеристики (ов, Оо,2 HR ) сталей перлитного класса снижаются, а показатели пластичности (йн, б, i 3) —увеличиваются. [c.167]

Термическая обработка. В условиях коррозионной усталости углеродистых и низколегированных сталей наиболее благоприятна термическая обработка на перлитно-ферритную или сорбнтную структуру. Наименьшей коррозионно-усталостной прочностью обладают стали с мартенситной структурой. Для коррозионно-стойких сталей мартенситного класса наиболее благоприятной температурой отпуска, обеспечивающей наплучшие показатели коррозионно-усталостной прочности, яв- [c.83]

Сварные соединения (отдельные узлы или изделия) из сталей мартенсито-фер-ритного класса целесообразно подвергнуть специальной термической обработке (высокому отпуску), а сам металл перед сваркой с целью снижения напряжений, возникающих в результате мартенситиых превращений, подогревать до 300° С. Для снятия напряжений, а также в целях повышения сопротивляемости межкристал-литной коррозии, например, стали Х17, после сварки рекомендуется отжиг при 760— 780° С с выдержкой 10 мин. [c.54]

Стали мартенситного класса 20X13, 13Х12Н2ВМФ и 11Х12Н2МВФБА перед испытанием подвергали закалке с последующим отпуском. Известно (128], что мар-тенситные стали, содержащие 12-16 % Сг, имеют максимальную коррозионную стойкость после закалки и отпуска при температуре ниже 400 °С либо выше 600 С. Отпуск в интервале 400—600°С приводит к повышенной гетерогенизации структуры и некоторому понижению коррозионной стойкости сталей. [c.59]

Характерным примером сталей ферритного класса является сталь 12X17 (табл. 9). Отожженная при 780 и 850°С, она имеет предел выносливости соответственно 240 и 270 МПа, Закалка стали от 1100°С с последующим отпуском при 580 и 550°С привела к повышению временного сопротивления на 140-150 МПа и не оказала существенного влияния на предел выносливости. Условный предел коррозионной выносливости этой стали составляет 130—150 МПа и мало зависит от режимов термической обработки. [c.61]

Нами исследовано также влияние режимов термической обработки на сопротивление коррозионной усталости во влажном воздухе некоторых нержавеющих сталей мартенситного класса. У стали 13Х12Н2ВМФ, закаленной с 1020°С и подверженной отпуску при 570 и 660°С, во влажном воздухе предел выносливости снижается на 30—35 %. [c.104]

Превращения в сталях перлитного и, главным образом, март ситногр классов, происходящие на определенной стадии отпуска путем обособления статистически равномерно распределенных в металле дисперсных карбидных iqa THu разных типов. [c.75]

Превращения в штамповых сталях мартенситного класса, происходящие при сравнительно высоких температурах отпуска, путем образования дисперсНы с, но сравнительно легко коагулирующих частиц карбида Mejs g вблизи коагулирующих частиц карбида Ме С. [c.75]

Наименее изучен вопрос коррозионной стойкости сталей аусте-нитомартенситного класса и, особенно, применительно к использованию этих сталей в химическом машиностроении. Коррозионная стойкость сталей переходного класса не меняется при переходе от аустенитной (закаленное состояние) к мартенситной (об-ра< ка холодом) структуре. Низкотемпературный отпуск (до 350—400° С), не приводящий к образованию избыточных фаз, также не оказывает существенного влияния на коррозионную стойкость стали. [c.134]

Опыт эксплуатации конструкций из низколегированных Сг—Мо—V сталей перлитного класса свидетельствует о. значительном разбросе свойств, характеризующих прочность и пластичность металла при рабочих температурах. Нестабильность механических свойств связана с чувствительностью Сс—Мо—V сталей к режиму термичмкой обработки. В связи с этим, изучено влияние условий нагрева, охлаждения и последующего отпуска на тонкую ст >уктуру, прочность и пластичность сталей 12Х1МФ и 15ХШ1Ф (МРТУ-14-4-21—67). [c.176]

В СССР из марок низколегированной стали применяется марганцовистая сталь перлитового класса, которая согласно ГОСТ В-1050-41 отнесена к углеродистой качественной стали. Также успешно применена для изготовления тендерных и паровозных ведущих бандажей сталь с содержанием 0,6—0,7"/о С, 0,6—0,8% Сг, 0,15—0,200/qMo, около l,00/oNi или без него (остальные элементы в обычной норме). После закалки с 830—870° в масле и отпуска при 560—640° бандажи обладали следующими механическими свойствами предел прочности 92— НО кг1мм удлинение на четырёхкратном образце 10—18% сжатие 33—46%. При испытании под копром бандажи выдержали 40—80 ударов, т. е. в 2—3 раза больше, чем обычные углеродистые. Раковинообразование на поверхностях катания тендерных бандажей резко уменьшилось, величина пробега их увеличилась на 2О-ЗОО/0. [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...