Жаропрочные Старение —

Старение. Оптимальные прочностные свойства достигаются после искусственного старения при температурах 160-190 °С. Для обеспечения высокой жаропрочности старение следует проводить при более высоких температурах (табл. 16.50). [c.677]

Термическая обработка сплава нимоник, приводящая его в структурное состояние с максимальной жаропрочностью, заключается в воздушной закалке с 1100—1200°С и отпуске (старении) при 700—750°С в течение 10—16 ч. Максимальная жаропрочность соответствует однородной крупнозернистой структуре и однородным, равномерно распределенным дисперсным образованиям -фазы. [c.476]

Термическая обработка жаропрочны.х кованых сплавов (АК2, АК4) заключается в закалке с 510—520°С с последующим искусственным старением в течение 5— J0 ч при 100 -180°С. [c.595]

К деформируемым алюминиевым сплавам, упрочняемым термической обработкой, относятся сплавы системы А1—Си—Mg с добавками некоторых элементов (дуралюмины, ковочные сплавы), а также высокопрочные и жаропрочные сплавы сложного химического состава. Дуралюмины (Д16—Д18) содержат 3,8—4,8 % Си, 0,4— 1,8 % Mg, а также 0,4—0,9 % Мп, который повышает коррозионную стойкость сплавов. После термической обработки (закалка и естественное старение) эти сплавы имеют высокую прочность и удлинение. Ковочные сплавы (АК6—АК8) содержат 1,8—4,8 % Си, [c.17]

Влияние термической обработки на жаропрочность сплавов происходит в результате дисперсионного твердения. Дисперсионное твердение связано со старением пересыщенных твердых растворов, сопровождающимся выделением мелкодисперсных включений упрочняющих фаз (карбидов, нитридов). Эти упрочняющие фазы присутствуют как в виде раздробленных крупных частиц по границам зерен, так и в виде равномерно рассеянных внутри зерен мельчайших частичек (рис. 13.5), повышающих сопротивление пластической деформации при высоких температурах, т. е. повышающих жаропрочность. [c.202]

Для обеспечения стабильности свойств твердого раствора и предупреждения структурных изменений, приводящих к падению жаропрочности при длительной работе сплава, старение необходимо проводить при температурах, превышающих рабочие температуры. Медленное охлаждение сплава с таких температур после старения стабилизирует при рабочих температурах выделение вторичных фаз из твердого раствора. [c.202]

В сталях первой группы увеличение жаропрочности связано с процессами упрочнения у-твердого раствора вследствие образования карбидных фаз высокой степени дисперсности. Эти упрочняющие фазы, выделяясь при старении или во время работы сплава при высоких температурах, блокируют плоскости скольжения, отчего и повышается жаропрочность. [c.210]

В сталях второй группы увеличение жаропрочности обусловлено образованием металлических соединений при старении или во время работы при высоких температурах. Механизм повышения интерметаллическими соединениями сопротивления сплава пластической деформации при рабочих температурах аналогичен механизму упрочнения сплава карбидными фазами. [c.210]

Упрочнение жаропрочных аустенитных сталей осуществляется в результате дисперсионного твердения. Для этого они подвергаются термической обработке, состоящей из закалки на аустенит и последующего длительного старения при 700—750° С. [c.210]

Упрочнение жаропрочных сплавов на основе N1 является результатом дисперсионного твердения после термической обработки (закалки для получения однородного твердого раствора легирующих элементов в N1 и последующего длительного старения при высоких температурах 700—800° С) (рис. 13.14). [c.215]

Хорошая жаропрочность и нечувствительность к надрезам у дисков из )той стали достигается в результате двухступенчатого старения [c.53]

Жаропрочные стали после закалки и старения [c.52]

Рассмотрим другие способы. Способ" ускорения определения сопротивления усталости сталей и сплавов с дисперсионным упрочнением на больших ресурсах и при высоких температурах (жаропрочные и другие материалы) заключается в том, что с целью сокращения длительности цикла испытаний на усталость испытаниям подвергают материал в состоянии, соответствующем его состоянию после термической обработки и после дополнительного старения при рабочей температуре в течение времени до начала разупрочнения материала, происходящего вследствие коагуляции упрочняющей фазы. [c.118]

Среди многокомпонентных сплавов можно выделить сплавы системы А1—Си—Mg (дюрали), например Д16 и Д1, сплав авиль, отличающийся от дюралей механизмом упрочнения, высокопрочные алюминиевые сплавы, содержащие цинк (В93, В95), алюминиевые сплавы для ковки и штамповки (АК6 и АК8) и жаропрочные сплавы типа АК4-1. Сплавы типа А1—Си—Mg применяются в основном в естественно состаренном состоянии, а сплавы А1—Mg—Zn А1—Mg—Zn—Си — после искусственного старения [Л. 40]. [c.56]

В двойных логарифмических координатах кривая усталости для сталей при нормальной и повышенной температурах и жаропрочных сплавов на никелевой основе при температуре старения сплава и выше этой температуры хорошо аппроксимируется прямыми [c.62]

Исследованиями жаропрочных сплавов па никелевой основе, применяемых в конструкциях ГТУ, в широком диапазоне температур установлена весьма сложная зависимость их сопротивления циклическим нагрузкам. Предел выносливости с повышением температуры испытаний примерно до 1000 К сохраняется постоянным или изменяется весьма незначительно. В области температур 1050— 1100 К обычно заметно некоторое повышение сопротивления усталости и лишь для более высоких температур характерно его снижение. Особенно существенные изменения претерпевает форма кривой усталости. Как правило, в области комнатной и умеренно высоких температур кривая усталости состоит из наклонного и горизонтального участков. При температурах, превышающих температуру старения, горизонтальный участок кривой усталости исчезает и появляются резкие переломы кривых усталости в сторону снижения сопротивления циклическим нагрузкам [5, 6]. [c.376]

Используемое в промышленности естественное и искусственное старение сплавов, сопровождающееся выделением кристаллов новых фаз, является одним из основных методов улучшения определенных свойств некоторых сплавов, например повышения механической прочности алюминиевых, медных и никелевых сплавов, повышения жаропрочности никелевых, увеличения коэрцитивной силы медных сплавов и т. д. [c.9]

Это позволяет на первом этапе старения снизить сварочные напряжения по механизму релаксации, а на втором — повысить жаропрочность старением. Такие сплавы, например ХН62МБВЮ (ЭП-709) с упрочняющей 7 -фазой N 3 (МЬ, А1),не склонны к образованию трещин в процессе термообработки при сохранении значительной жаропрочности до 800 °С. [c.309]

Кроме высоких коррозионных свойств, снлавы хастеллой обладают и высокими механическими свойствами (аа>90 кгс/мм ,. СТо,2>40 кгс/мм ) при высокой пластичности, что делает их ценным конструкционным материалом. Ешс более высокие механические свойства (Ствг 120 кгс/мм ) можно получить термической обработкой, аналогично той, которую применяют для ппкелсвых жаропрочных сплавов закалка+старение при 800°С, Однако ма -симал1,ное упрочнение соответствует минимуму коррозионной стойкости, поэтому упрочняющая термическая обработка рекомендуется не вссгда. [c.498]

Процессы закалки и последуюн1его старения ишроко используют для иовыи1еиия прочности (жаропрочности) и некоторых с()изи-ческнх свойств многих сплавов на основе алюминия, железа,. меди и никеля. [c.110]

Оаль 10XI1M23T3MP, содержащая несколько болыпе никеля и добавочно легированная молибденом, имеет лучшую жаропрочность при 700—750 С по сравнению со сталью 10Х11Н20ТЗР. Режим термической обработки первой из них для получения максимальной жаропрочности закалка с 1100—1130°С на воздухе (при крупных сечениях в масле) и двойное старение при 750—785 °С, 16 ч и при 600 -650 С, 10-16 ч. [c.293]

Для получения высокой окалиностойкости иикель легируют хромом ( -20 %), а для повышения жаропрочности — титаном (1,0—2,8 %) и алюминием (0,55—5,5 %). В этом случае при старении закаленного сплава образуется интерметаллидная -фаза типа Ы1з(Т1, А1), когерентно связанная с основным у-раствором, а также карбиды Ti , Сг2яС и нитриды TiN, увеличивающие прочность при высоких температурах. Чем больше объемная доля у -фазы, тем выше рабочая температура сплава. Предельная температура работы сплавов на никелевой основе составляет 0,8Т л- При более высоких температурах происходит коагуляция и растворение 7 -фазы в 7 растворе, что сопронождается сильным снижением жаропрочности Хром и кобальт понижают, а вольфрам повышает температуру пол ного растворения у -фазы. Увеличение содержания А), W и дополни тельное легирование сплава Nb, Та, V позволяет повысить их рабо чую температуру. Дальнейшее увеличение жаропрочности достигается легированием сплавов 2,0—11 % Мо и 2,0—11 % W, упрочняющим твердый раствор, повышающим температуру рекри- [c.293]

Жаропрочные сплавы. Наибольшее применение получил сплав АЛ1, из которого изготовляют поршни, головки цилиидров и другие детали, работающие при температурах 275—300 С. Структура литого сплава АЛ1 состоит из а-твердого раствора, содержащего Си, Mg и Ni, и избыточных фаз Al2 uMg и Ale U ,Ni. Отливки применяют после закалки и кратковременного старения при 175 С (Т5) поршни подвергают закалке и старению при 290 С (Т7). При закалке S-фаза растворяется в а-твердом растворе. [c.337]

Термическая обработка аустенитных жаропрочных сталей основана на процессах старения пересыщенных твердых растворов в связи с выделением карбидов, карбоиитридов и интерметаллических соединений. [c.211]

Сталь ЗИ589 хромомаргаицевоникелеаая с добавлением ниобия, вольфрама и ванадия применяется для изготовления лопаток ГТД, работающих при температурах до 750°С. В целях повышения жаропрочности и коррозионной стойкости поверхность лопаток никелируют и алитируют. Такие лопатки успешно работают при температуре 850°С. Лопатки после закалки с температуры 1200°С в масле подвергают двойному старению. [c.53]

Бериллиевые бронзы. Содержат 2...2,5% Ве. Эти сплавы упрочняются термической обработкой. Предельная растворимость бериллия в меди при 866 составляет 2,7%, при 600 °С - 1,5%, а при 300 °С всего 0,2%. Закалка проводится при 780 С в воде и старение при 300 "С в течение Зч. Сплав упрочняется за счет выделения дисперсных частиц у-фазы СпВе, что приводит к резкому повышению прочности до 1250 МПа при 5 = 3...5%. Бронзы БрБ2, БрБНТ1,9 и БрБНТ1,7 имеют высокую прочность, упругость, коррозионную стойкость, жаропрочность, немагнитны, искробезопасны (искра не образуется при размыкании электрических контактов). Применяются для мембран, пружин, электрических контактов. [c.117]

Рассмотрен новый метод повышения свойств металлических сплавов, позволяющий улучшить качество и снизить металлоемкость изделий. Изложена теория процесса динамического старения, рассмотрены особенности его применения для различных сплавов, предварительно подвергнутых термической и термомеханической обработкам. Показано влияние динамического старения яя структуру и свойства сплавов различных классов — углеродистых и мартенснт-ностареющих сталей, аустенитных, жаропрочных сплавов, бронз. [c.24]

Опробование нескольких режимов МТО для повышения жаропрочности котельной стали 12Х1МФ показало, что наибольший эффект упрочнения достигается в результате применения двух- или трехкратной термообработки с начальной деформацией 1,5—1,0% и с промежуточным старением при 150 °С в течение 6 ч. [c.249]

С целью оценки влияния нестабильности структуры на сопротивление циклическим нагрузкам изучалось сопротивление усталости жаропрочных сплавов ЭИ867 и ЭИ698ВД, подвергнутых типовой термообработке и длительному изотермическому старению в диапазоне эксплуатационных температур. Этому предшествовало изучение изменений кратковременной прочности и пластичности сплавов. [c.377]

Рис. 5. Зависимость скорости роста усталостной трещины от К никелевого жаропрочного сплава ASTM А 637 (закалка и старение) со стабильной аусте-нитной структурой при температуре, К

Никелевый жаропрочный сплав In onel Х750 аустенитно-го класса очень широко используют для жаровых труб, экранов, наружных обшивок корпусов и валов сверхпроводящих генераторов мощностью 5 МВт, разработанных компанией Вестннгауз [1,2]. Для оценки поведения безопасно повреждаемой конструкции такого генератора проведены исследования характеристик разрушения и механических свойств указанного сплава при низких температурах в зависимости от технологии изготовления и режимов термообработки. Изучено влияние трех промышленных методов выплавки и горячего изостатического прессования, а также двух видов термообработки закалки и закалки с последующим двухступенчатым старением. [c.298]

Значения СРТУ для сплава In onel 718 в исходном состоянии (после закалки и двухступенчатого старения — 3i+ ) приведены на рис. 3. Они значительно выше при комнатной, чем при низких температурах, при этом разница в СРТУ при исследованных низких температурах не обнаружено. Увеличение СРТУ при повышении температуры от 4 до 297 К типично для структурно стабильных жаропрочных никелевых сплавов и нержавеющих сталей [1, 13, 15— 17]. В работах [18, 19] указывается, что температурный интервал такого поведения сплава In onel 718 может быть расширен с 297 до 811 К. [c.339]

Жаропрочные деформируемые сплавы на железоникелевой, никелевой и кобальтовой основах (типа ХН77ТЮ, Х20Н80Т) или литейные (типа ЖС6-К, ВЖ36-Л2). Первые применяют для деталей, работающих при температурах 750—900° С, вторые — при температурах 900—1000° С в условиях больших нагрузок. Эти стали подвергают закалке и старению. Обрабатываемость деформируемых сплавов в 6—12 раз ниже, чем стали 45. Литейные сплавы по сравнению с ними обладают меньшей вязкостью, меньше при их обработке и силы резания. Наличие большого количества интерметаллидных включений и карбидов приводит к тому, что обрабатывать литейные сплавы инструментом из быстрорежущей стали практически нельзя из-за большого износа. Поэтому в основном применяют инструменты, оснащенные твердым сплавом, причем скорости резания назначают в 15—20 раз более низкие, чем. при обработке стали 45, как правило, они не превышают 8—10 м/мин. [c.34]

Максимумы твердости стали ЭИ696 после 10-часового старения и количества V -фазы, определенной в результате интерметаллидного анализа, при различных температурах почти совпадают и относятся к температуре старения 750—775° С. При более высоких температурах твердость, прочность и количество у -фазы в интерметал-лидном осадке уменьшаются, что связано с коагуляцией и растворением этой фазы. При 875° С v -фаза полностью растворяется в у-твердом растворе (рис. 39). Повышение чистоты стали и введение малых добавок бора способствует упрочнению границ зерен и в целом повышению жаропрочности сталей. Однако следует учитывать, что бор способствует сужению температурного интервала горячей обработки стали давлением (950—1100° С). [c.167]

Прочность и жаропрочность повышаются в результате старения с 60—65 до 100 кПмм при снижении пластичности по удлинению и сжатию поперечного сечения не менее 20%, а ударной вязкости до 6 и 9 кГм см . [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...