Расчет моментов и усилий

Расчеты моментов и усилий в зубчатой передаче [c.567]

РАСЧЕТ МОМЕНТОВ И УСИЛИЙ В ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧЕ [c.567]

Расчет моментов и усилий в механизмах ведется от конечных ведомых звеньев к ведущему. Подсчитанные или известные моменты трения или силовые нагрузки концевых ведомых звеньев должны быть приведены к ведущему звену через все промежуточные передачи с учетом их собственных моментов. [c.567]

РАСЧЕТ МОМЕНТОВ И УСИЛИЙ [c.506]

При определении напряженного состояния радиально-осевого рабочего колеса применяется приближенная расчетная схема, основанная на том, что, как показывают расчеты, перемещения точек сечения стержня, удаленных от заделки на расстояние порядка хорды, практически не зависят от того, какая теория стержней Используется при их вычислении. Тогда статическая неопределимость раскрывается с помощью классической теории стержней. Далее, по этой же теории находят внутренние усилия и моменты, действующие в сечении лопасти — стержня, равноудаленном от его концов. Затем лопасть разрезают по этому сечению и напряженное состояние части лопасти, примыкающей к верхнему ободу, изучают по уточненной теории стержней, причем действие отброшенной части заменяется системой моментов и усилий, приложенных к сечению разреза. [c.88]

Анализ пластический 110, 111 — Зависимости между деформациями, моментами и усилиями 97, 98 —Расчет—Методы 99, 100, 107 Оболочки конические — Напряжения и их концентрация около отверстия кругового 374, 375 — Несущая способность 109 — Ползучесть неустановившаяся 118, 119 [c.458]

РАСЧЕТ СТАТИЧЕСКИХ МОМЕНТОВ И УСИЛИЙ 1. Основные понятия и определения [c.5]

При расчете несущей способности соединения с гальваническим покрытием определяется контактное удельное давление р по формулам (32)—(37) или (38)—(40) в зависимости от натяга, материала и размеров деталей. Затем, учитывая материал покрытия и давление р. по графикам рис. 56 определяется коэффициент трения /. Зная р и /, по формулам (45), (46) определяются передаваемый крутящий момент и усилие запрессовки. [c.112]

Силовой расчет кулачково-роликового механизма заключается в определении моментов и усилий действующих в механизме, а также мощности, требуемой для поворота устройства. Кроме того, производятся поверочные расчеты на прочность элементов механизма, выбранных ранее конструктивно (диаметр ролика и его оси). [c.275]

Силовой расчет мальтийских механизмов заключается в определении моментов и усилий, действующих в механизме, и мощности, необходимой для поворота креста. Кроме того, выполняют проверочные расчеты на прочность элементов, выбранных ранее конструктивно (оси ролика, вала кривошипа и вала креста). [c.288]

При штамповке поковок согласно схем П-А и П-Б возможны условия, при которых до момента оформления всех элементов поковки может иметь место затекание металла в зазор б между пуансоном и матрицей. Для таких условий следует выполнять два расчета эпюр и усилий из условий, подобных рассмотренным (сплошная линия на эпюре п, И-А), и из условий течения металла в зазор (пунктир на эпюре п, П-А). Если усилие, необходимое для затекания металла в зазор, будет меньше усилия, необходимого для оформления поковки, то велика вероятность образования торцового заусенца. [c.257]

Выразив в формуле (4.11) окружное усилие через крутящий момент и полагая Лл 0,28/ , получим бол( е удобную формулу для расчета непосредственно шага цепи [c.69]

Определение изгибающих моментов и поперечных сил необходимо для расчета балок на прочность, так как только зная внутренние усилия, можно найти нормальные и касательные напряжения, возникающие в поперечных сечениях балки. [c.278]

В общем случае одновременной деформации растяжения (сжатия) и изгиба в произвольном поперечном сечении призматического стержня (бруса) внутренние усилия приводятся к продольному усилию N, направленному по геометрической оси стержня, и к изгибающим моментам и Му в главных центральных плоскостях инерции стержня. Напряжения от поперечных сил Qx и невелики и при расчете на прочность не учитываются. Поэтому одновременное действие изгиба и растяжения (сжатия) можно рассматривать как сочетание двух прямых изгибов в главных плоскостях инерции и центрального растяжения (сжатия). [c.29]

Подбор поперечного сечения стержня производится по нормаль-ным-напряжениям пробами с последующей проверкой. Первую пробу можно брать из расчета только на плоский изгиб по тому составляющему изгибающему моменту, который требует больших размеров. Взятая проба должна проверяться с учетом второго составляющего изгибающего момента и продольного усилия. В подобранном сечении перенапряжение не должно превосходить 5%. [c.210]

В поперечных сечениях длинных оболочек изгибающий и крутящий моменты и поперечная сила в большинстве случаев малы по сравнению с прочими усилиями и их можно считать равными нулю. На этом упрощении основана полубезмоментная теория расчета оболочек. [c.231]

Расчет пространственной системы заключается в определении опорных реакций и усилий в стержнях системы. При этом в каждом стержне могут возникать продольные силы, крутящие моменты, изгибающие моменты и поперечные силы в плоскостях, проходящих через ось стержня. [c.466]

Изучая материал предыдущих лекций, вы, конечно, оценили и поняли то особое место, которое занимают внутренние усилия в расчетах прочности и жесткости стержневых систем. Продольные и поперечные силы, крутящий и изгибающий моменты тем или иным образом входят во все соотнощения для напряжений и упругих перемещений. [c.105]

В результате кинетостатического расчета можно определить усилие, которое оказывают на ведущее звено силы полезных сопротивлений, приложенные к механизму, и силы инерции его звеньев. Момент, равный моменту этой силы относительно оси вращения кривошипа и направленный в обратную сторону, равен тому движущему моменту Мд, который должен быть приложен со стороны двигателя к ведущему звену, чтобы механизм, нагруженный заданными силами полезных сопротивлений, двигался По заданному закону. [c.222]

Кинетостатический расчет механизмов дает возможность определить реакции в кинематических парах, уравновешивающий момент или уравновешивающую силу на ведуш,ем звене и усилия, действуюш,ие на отдельные звенья механиз-ма. Эти усилия необходимы при расчете звеньев на прочность и определении рациональных конструктивных форм их. [c.350]

Усилия и напряжения в роторе. На ротор действуют центробежные силы и изгибающий момент от масс его элементов осевое усилие и крутящий момент от воздействия потока температурные напряжения от неравномерного нагрева и усилия, вызываемые неуравновешенностью ротора. Таким образом, элементы ротора находятся в сложнонапряженном состоянии. При расчете обычно рассматривают нагрузки, наиболее существенные для того или иного элемента, а влияние остальных учитывают выбором соответствующих запасов прочности. [c.284]

При расчете вала турбины определяют суммарные напряжения от крутящего и изгибающего моментов и осевого усилия. [c.284]

Обычно шаг заклепок принимается t 3d. При расчете числа заклепок принимается, что нагрузка равномерно распределена между заклепками. Фактически же, особенно в первоначальный момент возникновения усилий растяжения, заклепки, расположенные ближе к точке приложения внешней силы, будут испытывать большие напряжения, чем заклепки, удаленные от нее, В дальнейшем, вследствие упругих-и остаточных деформаций как [c.447]

Во всех описанных липах тормозов создаваемый тормозной момент пропорционален усилию нажатия колодок и коэффициенту трения. При расчетах тормозов ( 39—42) обычно предполагают, что коэффициент трения стабилен и не меняется при изменении [c.324]

Расчет усилий, крутящих моментов и мощностей резания. Программа предназначена для определения как силовых параметров на отдельных шпинделях, так и суммарных параметров всей шпиндельной коробки линейных станков. В качестве исходных данных задаются технологические операции и режимы резания. В различные моменты процесса обработки нагрузка на шпиндели и приводные валы будет разной. Для более точных расчетов шпиндельных коробок и правильного выбора мощности привода необходимо учитывать максимальные крутящие моменты на каждом шпинделе и общую суммарную нагрузку. [c.112]

Расчет координат на плоскости 112 на виброустойчивость 112 технико-экономических показателей агрегатных станков, входящих в АЛ ИЗ усилий, крутящих моментов и мощностей 112 Параметр потока отказов АЛ 76. Подсистема Автоматизированное проектирование многошпиндельных коробок — Описание функций отдельных модулей 114 — 118 [c.310]

В практике проектирования используются приближенные методы расчета оболочек на такие нагрузки — сосредоточенные нагрузки заменяют эквивалентной по моменту равномерно распределенной нагрузкой или контурные элементы рассчитывают на приложенные к ним сосредоточенные нагрузки как обычные плоские конструкции без учета их совместной работы с оболочкой. Оба метода не позволяют определить усилия взаимодействия между контурным элементом и оболочкой. Кроме того, при использовании первого метода остаются неизвестными усилия в элементах решетки загруженной диафрагмы. Усилия в контуре и усилия взаимодействия оболочки с диафрагмой более точно определяются в соответствии с положениями работ [49] и [12]. При расчете в соответствии с методикой, изложенной в работе [49], коэффициенты канонических уравнений при неизвестных принимают теми же, что в расчете на равномерно распределенную нагрузку. При определении свободных членов сосредоточенную нагрузку заменяют погонной с интенсивностью, максимальной в середине пролета и убывающей к опорам диафрагмы по синусоидальному закону. Максимальное значение эквивалентной нагрузки определяют из условия совпадения в обоих случаях прогибов диафрагм. [c.160]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета учитываются при упругопластическом расчете. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По разработанной программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая наихудшие условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции E z)jE отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости и а также величин максимальной и мини- [c.208]

Расчет в этом случае проводится с помощью аппарата теории колебаний. для системы с двумя степенями свободы (см. гл. XI). В момент = О, когда груз касается пружины /, смещения обоих грузов равны нулю, скорость груза равна начальной скорости удара а скорость груза — нулю. Решение дифференциальных уравнений движения системы, состоящей из двух грузов и двух пружин, при этих начальных условиях позволяет определить перемещения грузов и усилия в пружинах. Это решение справедливо только до тех пор, пока груз /nj находится в контакте с пружиной I. Как только груз otj отрывается от пружины, он продолжает движение по инерции, а груз т.2 совершает свободные колебания на пружине И. Вслед за этим может иметь место новое касание груза с пружиной /, после чего система снова движется совместно, как система с двумя степенями свободы. Движение ее в этом периоде рассчитывается по тем же общим формулам, причем в качестве начальных условий принимаются те скорости и смещения грузов, которые имеют место к моменту контакта. [c.394]

Рассмотрим оба пути организации объектно-ориентированных процедур расчета на примере ступенчатых валов, находящихся под действием сосредоточенных усилий и моментов. Такая задача довольно часто встречается в машиностроительной практике. При этом наиболее трудоемкие операции заключаются в раскрытии статической неопределимости, построении эпюры изгибающих моментов и определении перемещений. [c.120]

Длина рукоятки L (см. рис. 1) выбирается в зависимости от необходимого крутящего момента и из расчета приложения максимального усилия на конце рукоятки не более 200 н. [c.107]

По рекомендациям работы [25] рассчитана также двухволновая модель, геометрические размеры которой приведены в 2.2.2. При расчете учитывалась работа прямоугольного ребра без при- мыкающих участков плиты. На рис. 2.84 приведено сопоставление результатов расчетов этой модели с опытными данными. Качественно теоретические прогибы и мо.менты (пунктирная линия) соответствуют полученным экспериментально. Значения теоретических прогибов превышают экспериментальные, а отрицательные изгибающие моменты по ребрам, идущим в направлении меньшего пролета, превышают теоретические. По расчету нормальные усилия по длине ребра пропорциональны их прогибам, однозначны по всей длине, уменьшаются с удалением от нагрузки. Распределение и величйны нормальных сил, полученных при испытании, отличаются от теоретических. В эксперименте на участках, прилегающих к нагрузке, ребра в отличие от расчета могут быть растянуты, а наиболее сжатые сечения удалены от нагрузки. В отличие от расчета моменты и нормальные усилия по реб- [c.167]

Во всех этих случаях в поперечных сечениях стержня под действием нагрузки возникло только одно внутреннее усилие (продольная или поперечная сила, крутящий или изгибающий момент). Исключением явился лищь общий случай плоского изгиба (поперечный изгиб), при котором в поперечных сечениях стержня возникают одновременно два внутренних усилия изгибающий момент и поперечная сила. Но и в этом случае при расчетах на прочность и жесткость, как правило, учитывалось лишь одно внутреннее усилие — обычно изгибающий момент. [c.236]

Изгибающие моменты и поперечные силы, возникающие в различных поперечных сечениях балки, как правило, не одинаковы по величине и направлению (знаку). Законы изменения этих внутренних усилий по длине балки принято представлять в виде графиков (диаграмм), называемых эпюрами изгибающих моментов и поперечных сил. По построенным эпюрам устанавливают, в каких сечениях возникают наибольшие изгибающие моменты и поперечные силы и их величины, что необходимо для расчета балки на прочность. Действительно, если балка имеет постоянное по всей длине поперечное сечение (а только такие балки здесь будем рассматривать), то наибольщие нормальные напряжения возникают в том поперечном сечении, где изгибающий момент максимален — [c.278]

При расчете на прочность тонких оболочек (в зависимости от характера очертаний срединной поверхности, распределения нагрузки, опорных закреплений) применяют безмоментную или моментную теорию оболочек. При этом предполагается равномерное распределение напряжений по продольным и поперечным сечениям оболочек (отсутствие в этих сечениях изгибающих, крутящих моментов и поперечных сил). При осесимметричной нагрузке отсутствуют также сдвигающие силы. Определение усилий по безмоментной теории производится доста гочно точно на расстоянии, превышающем величину (3- -5) от мест [c.73]

Силоизмерение и программирование режима испытаний осуществляются с помощью проволочных датчиков, наклеиваемых на шейку вала 9. Для динамического расчета такой наладки используются формулы (V. 8), (V. 10) — (V. 12). Цель расчета состоит в таком выборе моментов инерции масс траверс й и I2, при котором необходимый уровень динамических напряжений в полуоси достигается при минимальных перемещениях и усилиях, развиваемых возбудитедем. Для варьирования моментов инерции i] и 12 служат съемные диски 1 и 10 [1]. Асимметрия цикла нагружения данной наладкой не обеспечивается. [c.121]

Таким образом, распределение усилий и соотношение момента и нормальной силы в пластическом шарнире распорных конструкций существенно отличается от найденных для предельной нагрузки в соответствии с расчетом сооружения, работающг го в упругой стадии ( упругий расчет). [c.175]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

Рис. 44—47 иллюстрируют результаты расчетов подобных открытых и подкрепленных в вершине дуралю-мнновых оболочек, находящихся в условиях ползучести (Г—200°С). Подкрепление осуществляется посредством колец, выполненных из того же материала, что и оболочки, т. е. из отожженного сплава Д16АТ. На рис. 44 показано распределение прогибов, усилий, моментов и интенсивностей напряжений в оболочке, внутренний кон- [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...