Особенности термической обработки инструментальных сталей

ОСОБЕННОСТИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ [c.456]

Для назначения режима термической обработки инструментальной стали и особенно режима изотермической обработки большое значение имеют диаграммы изотермического превраш ения аусте-нита. Такая диаграмма для стали марки X с действительным зерном аустенита 9, содержащей 1,02% С 0,36% Мп 0,33% Si 0,20% Ni и 1,42% Сг, при нагреве до 840° С показала сдвиг вправо кривых начала и конца превраш,ения (фиг. 219, а). Однако наличие мелких нерастворившихся карбидов в аустените способствовало его неустойчивости, поэтому сдвиг быЛ не очень значительным. [c.368]

Для индивидуального и серийного способов производства характерным является совмеш,ение в едином термическом цехе (или отделении) всех процессов термической обработки как деталей машин основного производства, так и инструментов и штампов. Оборудование в этих цехах в своем большинстве универсального назначения и только для отдельных специфических процессов, например для азотирования, для закалки инструментов из быстрорежущей стали и т. п., оно является специализированным. Особенности термической обработки инструментов и штампов привели, однако, к организации на некоторых заводах двух цехов (отделений) термического — для деталей основного производства и инструментально-термического. [c.155]

Требуется особенно внимательный подход к выбору инструментального материала, геометрии инструмента и его термической обработке и заточке. Для повышения производительности рекомендуются вольфрамо-молиб-деновые быстрорежущие стали с твердостью после термической обработки HR 70, обеспечивающие многократную стойкость сравнительно с резцами Р18. Во всяком случае для резания труднообрабатываемых аусте- [c.330]

Термическая лаборатория. Основным назначением термической лаборатории является экспериментирование в области термообработки конструкционных и инструментальных сталей, а равно в области защитных атмосфер и химико-термической обработки, особенно по газовой цементации и газовому цианированию. [c.373]

Канатная, пружинная и инструментальная проволока производится из средне- и высокоуглеродистых сталей (0,5—1,2% С). Повышенное содержание углерода позволяет в результате деформационного упрочнения получать высокий предел прочности (до 30 МПа и более) без заключительной термической обработки. Особенностью производства проволоки из средне- и высокоуглеродистых сталей является заключительная регламентированная термическая обработка — закалка и отпуск для проволоки со специальными свойствами (65Г). Технологическая схема производства проволоки из легированных сталей также отличается операциями термической обработки и некоторыми операциями по обеспечению качества поверхности проволоки. Например, при изготовлении проволоки из инструментальной стали PI8 катанку подвергают отжигу для снижения прочностных характеристик и повышения пластичности. Поверхность готовой проволоки подвергают шлифовке или полировке. [c.340]

Особенность вакуумных устройств термической обработки состоит в том, чтобы обеспечить теплопередачу не конвекцией, а с помощью излучения. Поэтому следует обращать внимание на образование тени, т. е. следить, чтобы изделия не перекрывали друг друга. Теплопередача в вакуумных печах ниже, чем в соляных ваннах, поэтому возрастает продолжительность нагрева, однако градиент температур в изделии уменьшается и, следовательно, коробление снижается. В вакуумных печах до 1100° С нет необходимости в ступенчатом предварительном нагреве и лишь быстрорежущие стали сначала подогревают до 850° С, а затем нагревают до температуры закалки. Увеличение продолжительности нагрева и соответственно. выдержки при термической обработке штамповых инструментальных сталей для холодного и горячего деформирования особенных трудностей не вызывает. Для быстрорежущих сталей короткое время выдержки (- 80 с), которое обычно используют при закалке в соляных ваннах, в вакуумных печах неосуществимо. Вредное влияние более продолжительной выдержки при нагреве ( 10 мин), связанное с принципом действия вакуумных печей, на величину зерна, вязкость и т. д. в значительной мере можно устранить соответствующим уменьшением температуры аустенитизации при этом существенного уменьшения твердости и износостойкости не наблюдается. Для Сталей некоторых типов температура аустенитизации при термической обработке в вакууме ниже, чем при термообработке в соляных ваннах, и т, д. [c.154]

Некоторые марки стали и особенно инструментальные после соответствующей термической обработки должны иметь высокую твердость (для каждой марки твердость определяется соответствующими техническими условиями). [c.402]

Если в стали вольфрама будет 8,5—19%, а хрома 3,8—4,4%, то инструмент, изготовленный из такой стали, выдерживает в процессе резания температуру нагрева до 550—600° (фиг. 10, кривые 7 и 9), не теряя особенно при этом своих режущих свойств. Такая сталь называется быстрорежущей. После правильной термической обработки инструмент из быстрорежущих сталей имеет твердость / с = 62 ч- 65 и может работать на скоростях резания, в 2—3 раза превышающих скорости, допускаемые инструментом, изготовленным из инструментальной углеродистой стали. [c.14]

В сплавах, имеющих превращения (изменяющих при нагреве выше определенных температур свою структуру), например в конструкционных сталях, при отжиге произойдет перекристаллизация. Она связана обычно с измельчением зерна. Такой отжиг с перекристаллизацией и измельчением структуры для сталей осуществляется при температурах 800—900° С. Этому виду обработки особенно часто подвергают литые и горячекатаные крупнозернистые заготовки из конструкционных и инструментальных сталей. В результате сталь приобретает мелкозернистую структуру, становится более мягкой и вязкой. Отожженная сталь лучше обрабатывается на металлорежущих станках, легче штампуется, а механические свойства ее после проведения упрочняющей термической обработки (закалки и отпуска) получаются значительно выше. [c.157]

Задача № 475. Высокоуглеродистая инструментальная сталь, в зависимости от режима предварительной термической обработки, может иметь разную обрабатываемость резанием. При низкой твердости (Яд =165—180) сталь можно легко обрабатывать на станках, но при этом получается недостаточно чистая поверхность особенно в резьбе, как это показано на фиг. 328,а. При другой структуре и повышенной твердости сталь обрабатывается с меньшей скоростью резания, но получает более чистую поверхность, ак это показано на фиг. 328,6. [c.377]

При выбранном способе и уровне упрочнения вязкость той или иной стали сильно зависит от особенностей структуры и ее однородности величины зерна и разнозернистости, количества, размеров и условий распределения карбидов и интерметаллидов. Поэтому применение различных способов переплава (ВДП, ЭШП и др.), порошковой металлургии и других современных способов производства и обработки сталей позволяют заметно увеличить сопротивление инструментальных сталей хрупкому разрушению, тогда как твердость и теплостойкость определяются их химическим составом и условиями термической обработки. [c.315]

Для сварных соединений из сталей, не терпящих существования в зоне контакта любых резко контрастных структур, после сварки осуществляют термическую обработку. Для инструментальных заготовок операции подогрева и операции после сварочной термообработки осуществляют в термических печах по программам, хорошо известным из заводских технологических инструкций. Такого рода печная технология бывает необходима по двум причинам. Первая — это необходимость обеспечения точного рецепта температурных режимов во времени. Такой нагрев в стыковой машине обеспечить невозможно не только по величине температуры, но и по времени выдержки деталей при заданной температуре. Вторая причина механически точно обработанные стальные заготовки нельзя подвергать грубому процессу выплавления металла методом прерывистого нагрева, особенно посредством размыканий контакта. [c.144]

Описана теория легирования стали. Показано влияние легирующих элементов на структуру и свойства стали. Приведены технологические особенности обработки легированных сталей. Рассмотрены принципы легирования и термической обработки легированных сталей различного назначения конструкционных, коррозионностойких, теплостойких, жаропрочных, окалиностонких и инструментальных. [c.26]

В некоторых высокоуглеродистых инструментальных сталях при обработке давлением дендритная ликвация приводит к к а р-бидной неоднородности — образованию структуры, состоящей из строчек карбидов. Карбидная неоднородность особенно вредна в инструментальных сталях, так как твердые и хрупкие карбиды при работе режущих инструментов выкрашиваются и понижают их стойкость. Термическая обработка не устраняет карбидную неоднородность поэтому необходимо правильно проводить разливку стали, а также обработку ее давлением. [c.165]

К особенностям термической обработки низколегированных инструментальных сталей следует отнести необходимость использования резких охлаждающих сред (водные растворы солей или щелочей) для марок пониженной прокаливаемости, закаливаемых на максимальную твердость . Применительно к сталям типа 9ХС, ХВГ (9ХВГ), ХВСГ для уменьшения термических напряжений и коробления для инструментов сложной формы целесообразно использование неполной изотермической (выдержка при 180—250°С длительностью 30—60 мин) или ступенчатой (охлаждение в горячих средах температурой 150—220°С с последующим переносом на воздух) -р 4<алок. [c.17]

Технологический Процесс химического ннкелирован [я пресс-форм имеет некоторые особенности осуществляется особо тща тельная предварительная подготовка поверхности с целью удаления загрязнений в труднодоступных местах Термическую обработку покрытий на пресс формах изготовленных из инструментальных сталей, проводят в два этапа 1) нагрев издетия со скоростью 400 С в минуту в течение 1 — 1 5 мин с тем, чтобы в покрытии произошли структурные превращения обеспечивающие необходи мую твердость 2) 3—4 часовой нагрев при 200 °С для повышения адгезии покрытия с основой [c.32]

В области химико-термической обработки большой вклад внесён в исследование и внедрение различных методов газовой цементации. Низкотемпературное газовое цианирование инструментальных сталей, разработанное отечественными заводами,—один из весьма эффективных методов повышения стойкости режущего инструмента. Советскими учёными также разработаны и применены новые методы нагрева при термической обработке — нагрев токами высокой частоты, нагрев токами промышленной частоты, нагрев в электролите,— позволяющие весьма рационально и экономично разрешать чрезвычайно сложные задачи современного машиностроения. Отечественная наука и практика рационализировали режимы термической обработки чугуна (сверхускоренный отжиг ковкого чугуна, изотермическая закалка серых чугунов и др.). Особенно большие работы проведены в области металлографии, термической обработки цветных металлов и сплавов. [c.476]

В книге И. Артингера Инструментальные стали и их термическая обработка представлены обе эти стороны. Справочник содержит обширный материал по всем группам инструментальных сталей (за исключением, пожалуй, сталей для измерительных инструментов), в котором читатель с различной профессиональной и научно-технической ориентацией найдет ответ на интересующие его вопросы. Это объясняется тем, что автор излагает сведения, касающиеся областей применения сталей, их свойств и режимов термической обработки, на основе общих и современных положений о превращениях и структуре сталей, а также теории легирования, которые предшествуют изложению практических рекомендаций. Другая особенность книги состоит в том, что в ней широко освещены условия работы (нагружения) наиболее характерных инструментов, а также методы оценки структуры и свойств инструментальных сталей. Это будет способствовать продуманному и, следовательно, более правильному и активному использованию материала книги, тем более что в ней содержатся многочисленные примеры применения сталей для конкретных инструментов и способов их упрочнения. Много внимания уделено новым способам производства инструментальных сталей и влия- [c.5]

Физическое состояние поверхностного слоя металла калибров зависит от химического состава стали, от термической и механической обработки и оказывает решающее влияние на износостойкость калибров. Материал для калибров выбирают с учетом как эксплуатационных качеств, так и возможностей обработки, в особенности выполнения допусков и обеспечения требуемого качества поверхности при доводке. Наибольшее применение для калибров получили углеродистые и малолегированные инструментальные стали, которые хорошо обрабатываются и имеют удовлетворительную износостойкость при использовании калибров в условиях единичного и серийного производств. [c.286]

Режущие инструменты, изготовленные из углеродистой инструментальной стали, требуют термической обработки (закалки) для придания им высокой твердости. Для изготовления сверл, особенно мелких размеров, чаще всего применяют углеродистые стали У12А и У10А. [c.19]

Широко применяемым инструментальным материалом является быстрорежущая сталь, которая после соответствующей термической обработки (закалки и отпуска) приобретает высокую твердость (до HR 65) и высокую теплостойкость (до 650°С), а также прочность, износостойкость. Важной особенностью быстрорежущей стали является спосообность в случае перегрева восстанавливать режушую способность после охлаждения на воздухе. Эти качества придаются стали легированием вольфрамом, молибденом, хромом, ванадием, кобальтом. [c.153]

Характер процесса изнашивания и работоспособность инструмента зависит от условий обработки, режимов резания и нагрева, свойств инструментального и обрабатываемого материалов. Исследования по прерывистой обработке точением с плазменным нагревом заготовок из стали 30Х2Н2М на карусельном станке, выполненные в ЛПИ, показали, что в процессе работы на поверхности твердосплавной пластины образуются микротрещины, развивающиеся перпендикулярно главной режущей кромке резца на ее активном участке. Когда глубина рспространения трещин достигает критической для конкретных силовой и тепловой нагрузок величины, происходит разрушение режущего элемента, сопровождаемое скалыванием значительного объема твердого сплава. Число циклов Мц термомеханического нагружения режущего лезвия до появления первой трещины зависит от элементов режима резания и в первую очередь от скорости (рис. 52). При резании без нагрева число Л ц в 1,5... 2 раза ниже, чем при плазменном нагреве заготовки. Это обусловлено более низкими градиентами температур в режущем лезвии, а также более низкими удельными нагрузками при ПМО, чем при работе без нагрева (см. работу [40]). Для уменьшения термических напряжений, возникающих в твердом сплаве, особенно при прерывистом резании (например, при строгании), целесообразно подогревать инструмент при вспомогательном ходе. Обдув передней поверхности резца нагретым сжатым воздухом позволяет в [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...