Определение напряжений по кинематике деформирования

Обычно приращения или скорости деформации определяют для последующего определения напряжений. Поскольку для определения напряжений по кинематике пластического деформирования необходимо знание накопленной деформации ёо различных частиц, а для ее определения необходимо знать изменение интенсивности приращений деформации за весь период деформирования, целесообразно экспериментально определять функции х — х(а, Ь, t) у==у а, Ь, t). Для этого обычно наносят прямоугольную сетку на ряд моделей, деформируемых затем до различной степени деформации, т. е. до различных значений t. Измерив координаты узлов полученных сеток, по методике, изложенной в 7, определим коэффициенты Xij, для различных узлов этих сеток. Аппроксимируем зависимость этих коэффициентов от времени полиномами [c.55]

Определение напряжений по кинематике деформирования [c.61]

Установив измерением твердости распределение интенсивности напряжений, можно в ряде случаев определить напряженное состояние интегрированием дифференциальных уравнений равновесия. Весьма часто имеет смысл определять интенсивность напряжений по твердости и в случае определения напряженного состояния по кинематике деформирования. Целесообразность такого сочетания экспериментальных методов обусловлена следующим. [c.88]

Для определения интенсивности напряжений по кинематике-деформирования необходимо определить накопленную деформацию. Определение этой деформации, в особенности при нестационарном деформировании, оказывается весьма трудоемким. Так, если методом делительных сеток на основе теории пластического течения требуется определить напряженное состояние на некоторой стадии деформирования тела, то для определения приращений деформаций достаточно получить деформированную сетку на двух достаточно близких к рассматриваемой стадиях деформирования, а для определения накопленной деформации необходимо получить деформированную сетку на различных стадиях пластического деформирования, предшествовавших рассматриваемой (их число определяется главным образом кривизной траектории деформирования и во многих, случаях оказывается достаточно большим). [c.88]

Далее, серьезным источником погрешности определения напряжений по кинематике деформирования, в особенности при определении граничных условий из интегральных уравнений равновесия, является начальная неоднородность исследуемых тел, от которой не всегда удается избавиться даже при тщательной термической обработке. При определении интенсивности напряжений измерением твердости эти ошибки значительно ниже. Если начальная неоднородность вызвана пластическим деформированием (скажем,-при изготовлении модели), она по понятным причинам вообще не приводит к ошибкам определения напряжений. Если же она обусловлена термической обработкой, то уменьшение, например, предела текучести в некоторой зоне приводит и к аналогичному снижению твердости, тем самым связь между твердостью и интенсивностью напряжений не очень искажается. [c.88]

Второй способ сводится к определению координат частиц деформируемого тела, в окрестности которых наиболее вероятно (по совокупности величин Л и П) разрушение. Принимая в качестве критерия оптимизации повреждаемость (по В. Л. Колмогорову) и опираясь на распределение характеристик напряженного и деформированного состояний по объему очага деформации и их изменение в пути деформации, минимизируют критерий повреждаемости оптимизацией кинематики течения металла. [c.158]

Следует подчеркнуть, что задача является статически неопределимой, граничные условия формулируются как в напряжениях, так и в перемещениях (скоростях перемещений). Условие несжимаемости приводит к тому, что объем выпучившегося материала равен объему внедренной части жесткого тела. Однако это интегральное соотношение вовсе не определяет границы выпучивания. Для определения границы выпучившегося материала следует использовать предположения о раснределении на ней поверхностных усилий (чаще всего поверхность выпучившегося материала свободна от поверхностных нагрузок), о характере взаимодействия тела и среды (тело может быть гладким, шероховатым и т. п.). Таким образом, ряд граничных условий в напряжениях формулируется на неизвестной границе, положение которой определяется кинематикой и статикой деформирования. Для решения задачи необходимо последовательное рассмотрение процесса вдавливания с использованием всей системы уравнений, связанной достаточно сложной совокупностью граничных условий. [c.358]

При известной кинематике деформирования не вызывает рсобых затруднений определение компонент девиатора напряжений и по более сложным уравнениям пластического состояния, если они разрешимы относительно компонент девиатора. В этом отношении экспериментальные методы представляют собой область, в которой могут найти приложение и те из теорий пластичности, перспективы применения которых в теоретических исследованиях вследствие их сложности остаются сомнительными, несмотря на возможности современной вычис- [c.65]

Г. И. Грановский, В. А. Шишков, С. С. Петрухин и др. разработали кинематику резания — раздел науки о резании металлов, изучающий принципиальные кинематически схемы резания и действительные (рабочие) геометрические параметры инструментов, определяющие характер стружкообразования, изнашивание и стойкость инструментов. Плодотворно развивается механика процесса резания. Исследователями В. А. Кривоуховым, А. М. Розенбергом, Н. Н. Зо-ревым, А. И. Исаевым, М. И. Клушиным, М. Ф. Полетикой и др. изучены напряженное и деформированное состояние зоны резания, контактные процессы на передней и задней поверхностях инструмента, силы, действующие на срезаемый слой и инсгрумент, взаимосвязь внешних и внутренних факторов в процессе резания. В результате развития теоретических методов расчета характеристик процесса резания были получены аналитические формулы для определения проекций силы резания, которые по физическому смыслу значительно превосходили существенные эмпирические зависимости. [c.8]

Для экспериментального изучения кинематики при обратном выдавливании исследовали характер течения в разрезных образцах (материал АД1 и сталь 20) для разных R. Данные эксперимента подтвердили ряд закономерностей, наблюдаемых другими исследователями. Так, характер течения не зависит от материала образцов. В начальной стадии обратного выдавливания наблюдается появление пластических деформаций вблизи острых кромок пуансона. По достижении определенной формы и размеров область пластических деформаций не претерпевает существенных изменений, пока толщина дна выдавливаемой поковки не будет соизмерима с высотой пластической области, расположенной под торцом пуансона. Некоторое увеличение высоты очага пластической деформации по мерс углубления пуансона можно объяснить упрочнением заготовки. Наибольшее упрочнение заготовки наблюдается вблизи острых кромок пуансона. Наличие неравномерного упрочнения (интенсивности деформации) приводит к за-труднител1>ному течению металла и, как следствие, вовлечению его новых слоев для пластического деформирования, напряжение текучести которых еще равно первоначальному (неупрочненно-му) состоянию. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...