Учет температурных деформаций деталей

Учет температурных деформаций деталей [c.339]

Для обеспечения указанных зазоров необходима достаточно точная механическая обработка сопрягаемых поверхностей и учет температурных деформаций деталей при их нагреве. [c.726]

При контроле в процессе обработки удается измерять, обычно, лишь один размерный параметр. Отклонения формы проверяются только на визуальных приборах, так как станки в настоящее время, как правило, не приспособлены к исполнению команды по автоматическому устранению отклонений формы. Отклонения от заданного расположения обрабатываемой поверхности также не могут устраняться автоматически. Контроль в процессе обработки усложняется в связи с вибрацией станка, загрязнением измерительных поверхностей прибора и поверхностей изделия (особенно при токарных работах), трудностью учета температурных деформаций деталей, а также возможных механических деформаций, возникающих после освобождения детали из зажимного устройства. Приборы для контроля в процессе обработки должны быть компактными, чтобы не загромождать зоны обработки. [c.10]

Определение приведенного момента в период размыкания системы должно производиться с учетом температурных деформаций деталей, если они имели место в период выполнения технологической операции. [c.89]

Таким образом, параметры, характеризующие точность машины, измеренные в процессе сборки, будут иными, чем при работе машины. В ряде случаев эти особенности учитываются в конструкции. Например, зазоры в сопряжении деталей поршневой группы и цилиндра двигателя, выдерживаемые при сборке, устанавливаются с учетом температурных деформаций этих деталей в процессе работы двигателя. Однако влиянием на эти зазоры деформации шатуна и поршня под действием давления газов и инерционных сил обычно пренебрегают. Что же касается большинства других сопряжений, то считается, что их характер при сборке и при работе машины остается неизменным. [c.421]

Учет температурных деформаций трущихся деталей. Задача учета температурных деформаций при конструировании деталей узлов трения и при компоновке машины сводится к правильному назначению зазоров в сопряжениях, разработке мер для возможно меньшего искажения конфигурации трущихся поверхностей в рабочем состоянии. [c.156]

Задача учета температурных деформаций при конструировании деталей узлов трения и компоновке машины сводится к правильному назначению зазоров в сопряжениях, разработке мер для возможно меньшего искажения конфигурации трущихся поверхностей в рабочем состоянии и уменьшения отрицательно влияющих на функциональные свойства машины перемещений, вызываемых тепловой деформацией отдельных ее узлов. [c.339]

Отказа от учета температурных деформаций самой детали и деформаций, вызванных влиянием внутренних напряжений. Деталь в начале выполнения операции рассматривается холодной и имеющей форму, которая получилась в результате как обработки на предшествующих операциях, так и влияния внутренних напряжений. [c.239]

Требуется точно определить погрешности формы детали. Например, при обработке крупных деталей. Это можно сделать только на основе более углубленного расчета, в частности, учета температурных деформаций и переменной жесткости системы (см. пример 1, 3), [c.240]

Точки Лб и Ао характеризуют усилие и деформации в момент затяжки без учета температурной деформации, точки А в и Ла — то же с учетом приложения распорной силы Рр и температурной деформации деталей. [c.84]

Перечисленные характеристики можно находить, как и рассматривавшиеся выше, различными путями. Наиболее желателен, но и наиболее труден путь теоретического расчёта М х) , a(jf)j, Д Mj, основанного на анализе первичных ошибок кинематических и размерных цепей, составляющих механизмы станка, пресса и т. д. (ЭСМ, т. 2, Основы теории точности механизмов", т. 5,, Размерные цепи и т. 7, стр. 6—7). Особое значение при выполнении этих расчётов имеет правильный учет первичных ошибок, вызванных упругими деформациями, динамическими усилиями и температурными деформациями. Силовые деформации деталей станка и обрабатываемого изделия должны рассчитываться исходя из исследования жёсткости станка, колебаний размеров заготовок, износа и затупления инструмента и других факторов, вызывающих колебания усилий резания. [c.612]

Некруглость деталей вычисляют с учетом упругих и температурных деформаций системы СПИД и геометрических погрешностей станка. Можно учитывать [c.23]

Замыкающее звено по величине может быть положительным, отрицательным или равным нулю. Составляющее звено по величине может быть положительным или равным нулю. В качестве составляющих звеньев в размерную цепь могут самостоятельно входить температурные и силовые деформации деталей при эксплуатационных режимах работы машин. Если величина замыкающего звена установлена с учетом влияния данных звеньев, в размерную цепь эти звенья не вносятся. Составляющие звенья размерной цепи могут быть независимыми, функционально зависимыми и коррелятивно зависимыми. Составляющие звенья размерной цепи независимы, если величина отклонения (ошибка) одного звена не зависит от величины отклонения (ошибки) другого звена. Если отклонения одного составляющего звена зависят от отклонения другого, то такие звенья называются зависимыми. [c.276]

Линия 5 характеризует жесткость стягиваемых деталей с учетом их температурных деформаций [c.84]

Посадки с зазором предназначены для подвижных и неподвижных соединений деталей. В подвижных соединениях зазор служит для обеспечения свободы перемещения, размещения слоя смазки, компенсации температурных деформаций, а также компенсации отклонений формы и расположения поверхностей, погрешности сборки и др. Для наиболее ответственных соединений, которые должны работать в условиях жидкостного трения, зазоры подсчитываются на основе гидродинамической теории трения (см. ниже). В случаях, когда допускается работа соединения в условиях полужидкостного, полусухого и сухого трения, выбор посадок чаще всего производится по аналогии с посадками известных и хорошо работающих соединений. При этом следует вносить поправки с учетом конкретных особенностей параметров и условий работы соединений в соответствии с табл. 1.95. [c.282]

Все возрастающие требования к точности обработки приводят к необходимости уже на стадии проектирования станка производить расчеты, определяющие распределения температурных полей и возникающие при этом температурные деформации. Основными методами расчета температурных полей станка являются аналитические— методы составления и решения дифференциальных уравнений. Существуют и приближенные методы — с применением моделирования процесса на аналоговых и цифровых вычислительных машинах. Выбор того или иного метода зависит от конструктивных особенностей станка, предполагаемого характера распределения температурных полей, равномерности распределения массы станка и других параметров. Имеющиеся в настоящее время программы для анализа на ЭВМ температурных полей станка позволяют рассчитать стационарные и нестационарные температурные поля и деформации. С учетом сложности форм деталей станков разработан единый метод для приближенных расчетов с использованием ЭВМ осесимметричных деталей, таких, как валы, шпиндели, диски и втулки. [c.149]

Взаимное положение элементов машины не может быть абсолютно точным даже при статической ее проверке. Еще более понижается точность их взаимного положения под влиянием упругих деформаций, температурных изменений и нормального износа деталей в процессе работы. Исходя из назначения проектируемой машины и условий ее эксплуатации с учетом деформаций, температурных изменений, нормального износа деталей и технологических возможностей производства должны назначаться допустимые отклонения взаимного расположения поверхностей деталей. [c.205]

Определение местных деформаций и напряжений в элементах конструкций и деталях машин с учетом истории нагружения может быть выполнено экспериментальными методами по данным измерений на моделях и натурных конструкциях (см. гл. 2—7, 9), аналитическими (см. гл. 2, 11) или численными методами с применением ЭВМ (см. гл. 8). В последних случаях определению напряженных и деформированных состояний должно предшествовать определение внешних усилий и температурных полей от тепловых эксплуатационных воздействий. [c.253]

При выборе величины радиального зазора учитываются деформации корпуса под действием давления воздуха и неодинакового нагрева по длине и радиусу, а также деформация ротора (рабочих лопаток и дисков), вызываемая центробежными силами и температурным расширением. Кроме того, учитываются производственные допуски на изготовление деталей компрессора. Точный учет всех этих факторов практически невозможен, поэтому величина радиальных зазоров обычно определяется экспериментально при доводке компрессора. [c.63]

Го- Тогда для учета тепловых воздействий, которым подвергается упругое изотропное тело, достаточно в обычном законе Гука деформации вх, е и е , изменить на величину а АГ, а сдвиговые деформации оставить без изменений. Число а, называемое коэффициентом температурного расширения материала, является одной из важнейших физических постоянных. Различие этих коэффициентов для материалов деталей, жестко соединенных между собой, приводит при изменении температуры к возникновению значительных деформаций, например, к изгибу биметаллической пластины. Если же конструкция не имеет возможности свободно деформироваться, то могут возникнуть большие внутренние напряжения, приводящие к разрушению. Античные статуи, например, быстро разрушались из-за различия коэффициентов температурного расширения золота и слоновой кости или мрамора. [c.175]

Недостатком посадки деталей с нагревом являются значительные деформации, возникающие в результате нагрева охватывающей детали. В деталях сложной формы могут возникать чрезмерные температурные напряжения и микротрещины, являющиеся впоследствии причиной аварии. Поэтому при ответственных посадках детали нагревать следует равномерно от периферии к центру с учетом ее конфигурации. [c.255]

В книге приведены методы расчета зависимостей нагрузка — перемещение и напряжений как при малых, так и больших деформациях показано, как учитывать изменения механических характеристик во времени. Учет вязко-упругих свойств дает возможность получить температурные поля, возникающие при знакопеременных нагрузках, и прогнозировать сроки службы амортизаторов и уплотнений. Рассматриваемые методы расчета достаточно универсальны, и опыт их применения показывает, что практически можно рассчитывать деталь любой формы при произвольной нагрузке. В ближайшие годы следует ожидать появления автоматизированных программ расчета с заранее заданной точностью расчета. [c.4]

Пластическая деформация, вызываемая внешними нагрузками, можег существенно превышать упругую, что позволяет в расчетах прп ЛТ = О и сильно развитых пластических деформациях считать материал несжимаемым ( х = 0,5). В задачах -по термопластичности, где источником напряжений служит температурное расширение, учет сжимаемости материала имеет большее значение. Однако для некоторых деталей и при термопластических деформациях влияет слабо (диски) или совсем не влияет (стержни) на величину напряжений. [c.135]

Наблюдаемые при работе муфт с резиновыми упругими элементами явления ползучести, релаксации напряжений, тепловыделение связаны с вязкоупругими свойствами резины. Их учет позволяет получить более точную картину напряженно-деформированного и температурного состояний упругих элементов, решить ряд вопросов оптимизации конструкции муфт, в частности конструкции буртов муфт оболочкового типа (см. рис. 1.1, а, б) и некоторых других. Особенностью конструкции этих муфт является то, что передача вращающего момента между полу-муфтами осуществляется за счет сил трения в местах сопряжения упругих элементов с металлическими деталями полумуфт. Предварительная деформация упругого элемента позволяет создать определенное давление на поверхностях трения, а следовательно, и определенный запас по сцеплению между упругим элементом и полумуфтами. [c.28]

Проблема малоцикловой усталости несущих элементов конструкций и деталей машин в широком диапазоне температур и скоростей нагружения применительно к малоцикловой усталости (без учета температурно-временного фактора) и длительной циклической прочности (с учетод температурно-временного фактора) включает в себя два основных направления (рис. 1.1) исследование кинетики полей напряжений и деформаций в зонах Д1аксималь-ной напряженности, определяющих места ускоренного накопления повреждений и разрушения изучение свойств Д1Этериалов по числу циклов и по времени деформирования. [c.7]

Величина указанного предварительного натяга кварцевых элементов и, следовательно, величина упругой деформации (растяжения) латунного стаканчика устанавливаются из сообраи<ений учета температурных изменений линейных размеров деталей датчика, входящих в силовой контур. Необходимо обеспечить, чтобы при изменении температуры деталей датчика не происходило значительного изменения или полного снятия предварительного натяжения кварцевых элементов. [c.166]

Широко применяют в современном редукторостроении в разъемных корпусах с межосевым расстоянием аи 250 мм. Выбор конструкции крышки зависит от способа уплотнения валов с отверстием для манжетного уплотнения—см. рис. 10.19 с жировыми канавками—см. рис. А1 глухие крышки— см. рис. 10.17. Регулировка радиально-упорных подшипников производится только резьбовыми деталями (см. рис. 10.22), а радиальных—установкой компенсаторного кольца между наружным кольцом подшипника и глухой крышкой (см. п. 7, а рис. 10.19). Осевой размер кольца определяется конструктивно с учетом зазора на температурную деформацию вала (см. пп. 1, 3). Толщина кольца принимается равной толщине наружного кольца подшипника (см. п. 8). [c.197]

Сложная кривая средних размеров 3, очевидно, обусловлена в основном действием трех систематических погрешностей обработки Асист температурными деформациями резца и станка, а также износом резца. Размер в начале кривой 3 приблизительно соответствует полной температурной деформации резца (с учетом износа на первых деталях). [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...