Диаграмма сил в соединении

Рис. 3.7. Диаграммы сил в резьбовом соединении

Статический расчет крановых металлических конструкций проводят с помощью методов строительной механики. В расчете используют принцип независимости действия сил. Расчетные нагрузки в элементах металлоконструкций определяют как для пространственных систем. Однако можно применять упрощенный расчет, расчленяя пространственную конструкцию на отдельные плоские системы (главная балка или главная ферма, вспомогательные фермы, концевые балки и др.) и каждую из этих систем рассматривать нагруженной силами, действующими в соответствующих плоскостях. Силы в стержнях определяют либо графическим способом (построением диаграммы Максвелла- Кремоны), либо аналитическими способами, рассматривая сварные и клепаные соединения как шарниры, передающие силы только по осям стержней без возникновения изгибающих моментов. [c.499]

На рис. 8.4, а и б в координатах нагрузка Р — деформация А представлены диаграммы работы заклепочного соединения. Кривые А изображают эту зависимость для сил трения, [c.92]

Стадия вторая (рис. 18.3,6) соединение собрано болт затянут силой V и удлинился на А/е прокладка сжата силой V, ее толщина уменьшилась на А/ц- На рис. 3.19, в диаграмма сил и деформаций для болта изображена прямой 0А для прокладки— прямой OiA. (Деформация сжатия прокладки Д/ц отложена влево и обозначена на рис. А/ст-) [c.539]

Контроль по силе запрессовки не совсем точен, так как она зависит от многих переменных факторов. При сборке ответственных соединений записывается диаграмма в координатах "длина запрессовки — сила". В этом случае качество соединения оценивается по значению силы запрессовки и ее изменению по длине перемещения. [c.153]

О том, как соотносятся упругие силы в прессе при заклинивании, дает представление совместная диаграмма Р=/(Л/) для предварительно затянутого соединения деталь (станина) - болт, в котором внешнюю нагрузку создает сила деформирования Р на ползуне кривошипно-ползунного механизма. Эта диаграмма изображена на рис. 1.17, где прямая 1 - зависимость Р, = с,Л/ для болтов 2 - Р2 = С2А/ для станины 3 - Р = для кривошипно-ползунного механизма с -с - коэффициенты жесткости Д/-упругая деформация пресса. [c.44]

Работу соединения наглядно показывает диаграмма Р — е (рис. 288), по оси ординат которой отложены силы Р, а по оси абсцисс — относительные деформации е. Растяжение болтов (я) изображается прямой аЬ, тангенс угла наклона которой к оси абсцисс (в соответствующем масштабе) равен [c.425]

Как видно из графика, нанесение покрытий в 2 — 4,5 раза увеличивает силу сдвига. Несущая способность соединений, собранных с охлаждением вала, превышает прочность сборки под прессом, в 2 раза для соединений без покрытия и в 1,2 —1,3 раза для соединений с мягкими покрытиями (ей, Си, 2п). Для соединений с твердыми покрытиями (N1, Сг) несущая способность при сборке с охлаждением ниже, чем при сборке под прессом. Увеличение сцепления при гальванических покрытиях, по-видимому, обусловлено происходящей при повышенных давлениях взаимной диффузией атомов покрытия и основного металла, сопровождающейся образованием промежуточных структур (холодное спаивание). Этим и объясняются высокие, приближающиеся к единице значения коэффициента трения в подобных соединениях (правая ордината диаграммы). Понятие коэффициента трения в его обычной механической трактовке в этих условиях утрачивает смысл величина коэффициента трения здесь отражает не [c.484]

Барабан 37 самопишущего диаграммного прибора приводится во вращение нитью 50, пропущенной через ряд роликов и соединенной с траверсой 22. Второй конец нити перекинут через одну из двух круговых проточек на левом торце барабана и натянут подвешенным грузиком. Масштаб записи деформации равен 1 1 при передаче вращения через большую проточку барабана и 4 1 при передаче вращения через малую проточку. Масштаб сил на диаграмме зависит от пояса измерений нагрузки. Для шкал А, Б я В цена 1 мм соответственно равна 647, 1617 и 3215 н. [c.14]

Термопара благодаря малой теплоемкости и большой чувствительности колебаниям температуры является обычно наиболее удобным инструментом для точного измерения температуры, особенно при построении диаграмм равновесия. Принцип действия термопары был открыт в 1823 г. Зеебеком, который обнаружил, что, если проволочки двух металлов Л и В соединены, образуя непрерывную цепь, по цепи течет ток, когда оба соединения или спая находятся при разных температурах. Для измерения температуру одного спая поддерживают постоянной, а электродвижущую силу, возбуждаемую нагревом до температуры испытания другого спая, измеряют потенциометром или милливольтметром. [c.96]

Натяг между посадочными поверхностями оси и центра подбирают в пределах 0,18—0,30 мм. О качестве прессового соединения судят по индикаторной диаграмме и давлению, полученному при запрессовке оси в центр. Силы нажатия в Г на каждые 100 мм диаметра подступичной части при операциях запрессовки сведены в табл. 15. [c.158]

Здесь рассматривается модель трещины, расположенной на границе соединения различных материалов, с силами сцепления (связями), непрерывно распределенными в концевой области трещины и имеющими заданную диаграмму деформирования. Полагается, что процесс разрушения локализован в концевой области, которая рассматривается как часть трещины и может быть сравнима с размером трещины, а связи образованы подкрепляющими волокнами или частицами в композиционном материале или слоем адгезива между материалами. Материал вне трещины полагается упругим, и деформирование материала за вершиной трещины происходит совместно с волокнами (слоем адгезива) без нарушения его сплошности. Задача о предельном равновесии трещины на границе соединения материалов при действии внешних растягивающих нагрузок и усилий в связях, препятствующих ее раскрытию, сводится к совместному решению системы нелинейных сингулярных интегро-дифференциальных уравнений для определения нормальных и касательных усилий в связях и уравнений, следующих из силового или энергетического условий равновесия трещины. [c.223]

При образовании устойчивых химических соединений (диаграмма состояния IV тина) в точке, соответствующей образованию устойчивого химического соединения (сингулярной точке), твердость, электросопротивление и коэрцитивная сила резко повышаются, а электропроводность и магнитная проницаемость уменьшаются (фиг. 58, г). [c.129]

Заметим также, что диаграмма с перитектической линией может иметь разный вид. Например, вместо твердого раствора может образоваться химическое соединение (см. 30), а также линии, ограничивающие твердые растворы, могут направляться не вертикально, как изображено на фиг. 61 сплошными линиями, а располагаться наклонно и сходиться в одной точке, как показано на фиг. 61 (пунктирными линиями са и сЬ). В этом последнем случае остается в силе все, что мы говорили о структуре сплавов после перитектического превращения, т. е. что сплавы, лежащие между точками аи Ь, после превращения будут состоять из двух твердых фаз а -Ь Р (твердых растворов) но только теперь они будут существовать совместно лишь первое время, а при дальнейшем охлаждении а-фаза станет постепенно переходить в р-фазу и ниже линии сЬ полностью перейдет в р-фазу, так что все сплавы ниже этой линии будут представлять один лишь твердый раствор р. [c.83]

Диаграмма кручения (рис. 7.10), вычерченная самописцем испытательной установки, характеризует несущую способность втулочного соединения (диаметр вала а = 25 мм диаметр ступицы 1 = 30 мм длина втулки I = 20 мм чистота обработки поверхности вала и ступицы пятого класса). На этой диаграмме участки О А — поворот обоймы (ступицы) за счет упругой деформации кручения втулки АВ — проскальзывание соединения относительно вала (возрастание момента касательных сил трения) АС — переход начального трения в установившееся ОЕ — уменьшение мо- [c.214]

Диаграмма изменения сил и напряжений в болтах затянутого соединения с переменной внешней нагрузкой, изменяющейся от О до хГ, приведена на рис. 3.11. [c.53]

Медь с алюминием образует несколько промежуточных металлических фаз, из которых важнейшее значение имеет -фаза, по составу практически не отличающаяся от соединения СиЛЬ (см. рис. 2.40). Соединение СиЛЬ характеризуется большой твердостью НВ 5 ГПа, но очень хрупкое. Как следует из диаграммы состояния (рис. 2.40), алюминий образует с медью ограниченные твердые растворы. Растворимость меди возрастает с температурой, что дает возможность упрочнять легкие алюминиево-медные сплавы термической обработкой. В основном применяются сплавы с содержанием меди 2+5 %. [c.208]

Совокупность явлений, происходящих в стяжных соединениях, хорошо поддается графической интерпретации при помощи диаграмм Р—е (силы — относительные деформации). [c.414]

Кроме рассмотренных выше силовых и деформационных характеристик сопротивляемости металла зарождению трещины в концентраторе используют также энергетические характеристики работу зарождения трещины (Дж) и энергию зарождения трещины (Дж/м ). Работу зарождения трещины Лз можно определять на образцах разнообразной формы и размеров, но эта характеристика сильно зависит от вида образца и может использоваться только для сравнительных испытаний различных металлов, зон сварных соединений при неизменном типе и размерах образца. Для этой цели часто используют призматические образцы сечением 10 X 10 мм и длиной 55 мм с односторонним надрезом глубиной 2 мм, которые испытывают на изгиб, нагружая образец силой Р и измеряя прогиб /. Схема испытаний и диаграмма представлены на рис. 3.37. Площадь ОАВ пропорциональна работе изгиба образца до появления трещины площадь АБС пропорциональна упругой энергии, накопленной в образце к началу его разрушения площадь BAD характеризует [c.120]

Диаграмма на рис. 16 является наиболее типичной дня развития трещин скольжения. Рассмотрим ее аналог на следующей простой модели, когда два плоских образца соединены внахлестку и растягиваются силой Р (рис. 17,л). Соответствующая диаграмма сила Р — смещение и изображена на 1ЖС. 17,5. При Ps > Р > О адгезионное соединение ведет себя как бездефектное при Р = Pg в наиболее слабом месте мгновенно образуется трещина скольжения, которая изменяет податливость соединения npi Р > Р> Pg (в этом интервале трещина скольжения не растет). При Р-Рь и в последующем процессе трещина скольжения захватьшает всю площадь сцепления образцов. Дальнейший (неустойчивый) процесс может быть реализован п ж идеально жестких захватах, к которым приложена оша Р (т.е. мы имеем возможность задавать смещение и, а силу Р замерять, какой она получится). Как только трещина захватит весь контакт, концентрация напряжений исчезнет, процесс стабилизируется и изменение силы с ростом будет связано лишь с уменьшением площади контакта (рис. 11, б). Последовательные участки диаграммы рис. 17, физически можно охарактеризовать как упругость — упрочнение — разупрочнение — течение . [c.34]

Пример устройства двухзонной универсальной машины с электронным силоизмерителем дан на рис. 29.97. Подвижная траверса 8 снабжена двумя парами гаек 5 на каждом винте. На подвижной траверсе установлен снлоизме-рительный датчик 9 с арретиром для зажима тяги захвата при заправке образца. Если датчик устанавливают на верхнюю траверсу 6, то держатель нижнего захвата переставляют на подвижную траверсу. Направления сил в машине обозначены штрихпунктиром на рис. 29.94, б. В основании установки два сельсина 10 (А и Б), соединенные с прямым ходовым винтом через цилиндрические зубчатые передачи, с помощью которых вращение передается барабану самописца при записи диаграммы нагрузка — перемещение . В самописце установ- [c.427]

При образовании устойчивых хи.мнческих соединений (диаграмма состояния четвертого типа) твердость, электрическое сопротивление и коэрцитивная сила в сингулярной точке резко повышаются, а электропроводность и магнитная проницаемость уменьшаются (рис. 35, г). [c.67]

КОЙ горизонтальной ступенькой ai, Ъ , отвечающей плавлению, имеет кривая (2 на фиг.> обратного процесса затвердевания, с той лишь разницей, что при П. невозможно перегревание кристаллов (выше Tg кристаллич. решетка не может существовать), при затвердевании же возможно переохлаждение (см. пунктир a d на фиг.) жидкости, прекращаемое внесением затравки (кристаллика) в момент А (см. Кристаллизация), На измерении диаграмм плавкости химич. соединений в чистом виде (фиг.) и сплавов основан один из важнейших методов физико-химич. анализа сплавов—их термич. анализ (см. Сплавы, Металлография), Точку П. можно рассматривать как ту Г, при к-рой квази--упругие силы, связывающие ионы (или молекулы) твердого тела с их центрами равновесия в кристаллич. решетке, обращаются в 0. Исходя из этих представлений (В. В. Тарасов), можно вывести теоретически эмпирич. правило Пикте, связывающее абсолютную темп-ру П. = Tg с термич. коэф-том линейного расширения а твердого тела aTg= onst для кристаллич. решеток одинакового типа. Так, для галоидных солей щелочных металлов (кубические гетеропо" лярные решетки) [c.257]

Электродуговая С. При дуговой С. используется тепло вольтовой дуги, получаемой между углем и углем, между углем и металлом или между металлом и металлом. Обычно для С. применяют металлич. дугу, причем работают как постоянным, так и переменным током. Темп-ра вольтовой дуги 3 ООО—3 800° вольтова дуга постоянного тока развивает максимум тепла у положительного электрода, тогда как у отрицательного электрода на /-400° ниже, благодаря этому С. постоянным током обладает тем преимуществом, что к положительному полюсу можно присоединять более тугоплавкий из свариваемых предметов, например при С. предметов из стали с низким содержанием углерода более толстый предмет соединяют с положительным полюсом при сварке стали с большим содержанием углерода, наоборот, соединяют с положительным полюсом присадочный стержень. Наибольшее сопротивление имеет место в момент зажигания дуги при пуске тока напряжение зажигания для металлической дуги составляет ок. 65 V. Однако при самой С. напряжение снижается, и в зависимости от толщины электрода его целесообразно поддерживать в пределах 15—24 V. Для употребляемых в большинстве случаев электродов толщиной в 4 мм наиболее подходящим согласно данным практики является напряжение в 18 V. Так. обр. вольтова дуга имеет падающую характеристику, зависящую от длины дуги. Переход металла в вольтовой дуге происходит следующим путем жидкий металл стремится всегда от тонкого электрода присадочного прутка) к более массивному свариваемому предмету. Полагают, что металл притягивается последним вследствие перевеса в поверхностном напряжении. Магнитные силы при этом не могут йметь никакого влияния, так как раокаленное железо не обладает магнитными свойствами равным образом не влияет на переход материала и сила тяжести, в противном случае не представилось бы возможным производить потолочную С. Переход присадочного материала совершается большими или малыми каплями, что точно установлено новейшими изысканиями. Впервые это было выявлено из диаграммы силы тока и напрял ения процесса С., полученных при помощи осциллографа (фиг. 27). При этом было установлено, что сначала напряжение и сила тока немного колеблются, оставаясь в общем постоянными, что следует объяснить клокотанием капли на электроде, но затем напряжение внезапно падает, причем связанное с этим короткое замыкание свидетельствует о происшедшем в этот момент соединении между электродом и свариваемым предметом через посредство перенесенной капли. Эти выводы были подтверждены [c.108]

Следует, отметить, что диаграммы Пурбе имеют большое значение, независимо от использования их для определения условий пассивации. Они дают в легко обозримом виде представление о термодинамической устойчивости соединений металла в водных растворах. Вместо пространного описания химических свойств металла, в зависимости от pH и силы окислителя или восстановителя, можно ограничиться рассмотрением одной диаграммы. [c.217]

Рассмотрим диаграмму состояния Л1 — Си (рис. 65, а). Максимальная растворимость меди (5,7%) в алюминии происходит при эвтектической температуре 548° С. С понижением температуры до комнатной предел растворимости меди в алюминии уменьшается до 5%. Этот процесс сопровождается выделением кристаллов СиА12. Следовательно, сплавы, содержащие менее 0,5% Си, имеют однофазную структуру твердого а-раствора меди в алюминии. При большем содержании меди (3,8—4,8%) сплав при комнатной температуре имеет двухфазную структуру твердый а-раствор и химическое соединение СиА12. При нагреве сплава до 500—540° С кристаллы СиА12 растворяются в алюминии, и сплав имеет однофазную структуру твердого а-раствора. Последующее быстрое охлаждение в воде при закалке не дает возможности выделиться кристаллам СиЛЬ, из [c.213]

Диаграмму состояния системы 1п — Нд изучали в работах [7, 9—22] методами термического [9—14, 16, 19, 20], дилатометрического [И], микроструктурного [12, 19] и рентгеновского [14, 15, 19, 21, 22] анализов и измерениями сверхпроводимости [14, 15], электросопротивления [15], плотности [12], микротвердости [19] и электродвижугцих сил [7], а также исследованиями термодинамических свойств [17, 18]. Этими исследованиями было установлено существование в системе химических соединений, плавящихся конгруэнтно, а также образующихся по перитектическим и перитектоидным реакциям. [c.415]

По составу он соответствует той области изотермического сечения алюминиевого угла диаграммы состояния А1 — Си — g при 200° (фиг. 211), где в равновесии находятся три фазы а, СиЛЬ и 3-фаза (Ai2 uMg) Если учесть, что в дуралюмине имеются еще Мп, Ре и 51, то следует отметить, что в сплаве находятся и другие фазы так, например, при отнощении Mg 5i=l,73 образуется соединение Mg2Si. При повышенном содержании Мп(>0,8%) и Ре (>0,5—1,0%) в дуралюмине образуется тройная фаза (МпРе)А1б, нерастворимая в твердом алюминии. Эта фаза снижает эффект упрочнения дуралюмина и, кристаллизуясь в грубопластинчатой [c.235]

Как показывает диаграмма, в сильных щелочных растворах коррозия серебра (в отсутствие комплексообразующих агентов) происходит только в узкой области потенциалов. Серебро широко используется в контакте с водными растворами гидроокисей натрия и калия всех концентраций. Серебро не взаимодействует также с расплавами щелочей, но расплавленные перекиси вызывают быструю коррозию, так как являются силь 1ымн окислителями и приводят к образованию ионов А 0+ [5]. Ниже приведены значения стандартных электродных потенциалов. В, некоторых соединений серебра [5] [c.219]

Наклон волокон имеет существенное значение и при сжатии заметное снижение сопротивления начинается при угле 7—8 , при дальнейшем увеличении угла наклона до 45° происходит резкое падение сопротивленип, после чего оно с увеличением угла наклона снижается медленно. При угле между направлениями силы и волокон 90° будет уже сжатие поперек волокон. Несмотря на сравнительно малое сопротивление в этом случае Д. все ке довольно часто работает под такой нагрузкой. В качестве примера достаточно указать на шпалы, ступицы колес, соединения деревянных деталей болтами и пр. Испытания на сжатие поперек волокон связаны с известными затруднениями, т. к. в этом случае не всегда можно определить разрушающий груз. При сжатии поперек во.т1окон Д. уплотняется, и нередки случаи, когда высота образца уменьшается до /з начальной величины, а разрушение не наступает. В силу этого обычно ограничиваются или определением груза при пределе пропорциональности (по диаграмме сжатия) или же груза при определенной, заранее заданной величине деформации (напр. 5% по амер., англ. и герм, стандарту). При этом груз м. б. приложен на всю поверхность образца (смятие 1-го рода) или только на часть поверхности (смятие 2-го рода). Т. к. во втором случае имеют место изгиб и перевертывание волокон, то обп1ее сопротивление получается выше. Сопротивление сжатию поперек волокон (по Белелюбскому) составляет менее трети (27%) от сопротивления сжатию вдоль волокон для Д. хвойных пород и менее половины (40%) для Д. лиственных. Винклер нашел, что в среднем это отношение составляет 0,36, что почти совпадает с данными Белелюбского. Предел пропорциональности при сжатии поперек волокон очень низок у хвойных (примерно 0,35 от временного сопротивления для сосны) и довольно высок у лиственных (0,70 от временного сопротивления для дуба и березы). Отношение между пределами пропорциональности при сжатии вдоль и поперек волокон для Д. дуба (по Перелыгину) получилось равным 6 1 и ясеня 4 4. В Д. пород с хорошо развитыми сердцевинными лучами (дуб, бук, клен) сопротивление радиальному сжатию выше (груз при пределе пропорциональности примерно в 1,5 раза больше), чем тангентальному. В Д. пород с узкими лучами (ясень, каштан) сопротивление по обоим направлениям примерно одинаково, а у хвойных сопротивление танген тальному сжатию заметно превышает сопротивление радиальному сжатию предел пропорциональности для Д. лиственницы в первом случае в 1,5 раза выше. При косом направлении годовых слоев сопротивление сжатию поперек волокон оказывается ниже, чем при радиальном и тангентальном сжатии минимум сопротивления для Д. ели по данным Ланга соответствует углу между направ.иениями силы и годовых слоев в 45—60°. [c.104]

В упрощенном виде работу теплового порщневого двигателя можно представить в следующем виде (рис. 1-18). В цилиндре с подвижным поршнем находится рабочее тело— газ. От какого-либо источника тепла Ти имеющего температуру вьше температуры окружающей среды (этот источник называют верхним, или горячим источником, а также нагревателем) к рабочему телу подводится тепло, при этом рабочее тело расширяется и преодолевает силу, приложенную к поршню следовательно, рабочее тело совершает работу для приведения в движение механизмов, машин или электрического генератора, соединенных с поршнем. Для наглядности под схемой цилиндра двигателя расположим /ои-диаграмму, на которой изобразим процесс расширения газа, а в виде площади 1-2-3-5-6-1 — работу его расширения о>1 (подводить тепло не обязательно на всем участке процесса 1-2-3). С приходом поршня в крайнее правое положение расширение Заканчивается. Чтобы двигатель продолжил работу, необходимо, чтоб поршень возвратился в первоначальное положение, а газ — в первоначальное состояние. Для этого при обратном ходе поршня газ в цилиндре нужно сжимать, т. е. нужно совершить работу Шг для сжатия газа с частичным использованием работы расширения Wi, ранее совершенной газом. Работа, совершенная для сжатия, должна быть меньше работы, полученной при расширении, так как только в этом случае работа двигателя будет целесообразна именно разность работ расширения и сжатия 0У1—гюг, называемая полезной работой, будет иопользо-вана для приведения в действие машин, сочлененных с двигателем. Опыт и расчет пока- [c.29]

Появление трещины в концентраторе. Наиболее распространенной характеристикой оценки прочности металла, сварного соединения или детали в присутствии концентратора является среднее разрушающее напряжение Оср.р, определяемое в случае растяжения и среза отношением разрушающей силы Яр к площади ослабленного сечения или отношением разрушающего момента Мр к моменту сопротивления V при изгибе. Однако оценка свойств только по среднему напряжению часто не обнаруживает отрицательного влияния концентратора, пока он не превысит некоторого значения. Например, испытание стыкового (рис. 3.34, а) или углового (рис. 3.34, б) шва с непроваром до разрушения может давать высокие значения Рр и 0ер.р при небольших размерах непровара и достаточной пластичности металла. При увеличении размера непровара или ухудшении свойств металла среднее разру-ш ающее н ап ря жение о с .р будет уменьшаться. Целесообразно наряду с определением Рр регистрировать пластичность металла или соединения Ар, например, путем записи в процессе испытания перемещения А, т. е. изменения расстояния между точками А и В. На рис. 3.34, в показана диаграмма Р (А). Кривая 1 указывает на большую пластичность соединения, а кривая 2 свидетельствует о малой пластичности. При увеличении толщины металла или непровара при малой пластичности средние разрушающие напряжения могут заметно падать, принимая значения, отмеченные крестиками. Для исключения влияния упругости участка АВ можно из полного перемещения Ар вычесть упругую его составляющую Аупрр и получить пластическую составляющую А = Ар — Ау р.р (рис. 3.34, в). [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...