Прочие жидкости

Гидравлическое сопротивление жидких металлов определяется по тем же формулам, что и для прочих жидкостей. [c.247]

Несмотря на все предосторожности, жидкий гелий быстро испаряется. Испарившийся гелий собирают для нового сжижения. Если жидкий гелий находится под давлением меньше атмосферного, то он будет кипеть при более низкой температуре, чем 4,2° К. В этом отношении он ведет себя, как все прочие жидкости. [c.227]

Гидравлические свойства жидких металлов не отличаются от свойств прочих жидкостей с такой же вязкостью. Они отличаются высоким модулем объемной упругости, большой теплопроводностью, а также высокой радиационной и термической стойкостью. Эвтектики из этих металлов пригодны для работы как при высоких, так и низких температурах. [c.60]

Сапун и фильтр должны быть расположены на таком отдалении от уровня жидкости в баке, чтобы при изменениях уровня, обусловленных как рассмотренным нескомпенсированным расходом жидкости, так и иными причинами (колебаниями, обусловленными неравномерностью движения машины и прочим), жидкость не попадала в воздушный фильтр. [c.595]

ПРОЧИЕ ЖИДКОСТИ Ряд соединений, нашедших [c.307]

Газосодержание. Как и прочие жидкости, масла способны растворять в себе газ в соответствии с законом Генри. Количество растворенного в масле газа представляет существенный интерес при использовании изоляционных масел в электрических полях с высокими градиентами. [c.258]

Различают д и н а м и ч е с кую и к и н е-м а т и ч е с к у ю вязкость топлив и других нефтепродуктов, так же, как и вязкость прочих жидкосте (см. раздел VI, 1). [c.56]

Между прочим, уравнение (4-3.21) можно рассматривать как уравнение состояния несжимаемых идеальных жидкостей, которое принимается в качестве основы для классической гидродинамики. [c.145]

Поле скоростей жидкости за счет перемешивающего действия частиц может выравниваться, становиться более пологим, а отношение максимальной и средней скорости потока—уменьшаться Л. 115, 135, 211]. В случае горизонтального потока влияние нарастающей концентрации при прочих равных условиях проявляется в искажении симметричности профиля за счет перемещения вверх максимума скорости воздуха и значительного убывания скорости в придонной части трубы Л. 15, 55, 275]. [c.109]

Известно, что с течением времени, по мере продвижения контура водоносности, скорость фильтрации жидкости увеличивается, а следовательно, растет и отдача за рассматриваемый безводный период, что объясняется, как было отмечено выше, уменьшением величины общего сопротивления, преодолеваемого жидкостью при фильтрации. В рассматриваемом случае вытеснения трансформаторного масла водой при наличии между ними смешивающейся керосиновой оторочки, при прочих равных условиях скорость фильтрации по мере продвижения водного контакта во времени будет увеличиваться в значительно большей степени ввиду уменьшения вязкости смеси, движущейся перед фронтом водного контакта. [c.88]

Как видно из представленных на рис. 35 зависимостей Д — / удельные расходы вытесняющей жидкости в рассмотренных процессах одностороннего смешанного вытеснения (при прочих равных условиях) во всех случаях меньше удельных расходов вытесняющей жидкости, отмечаемых в процессах обычного несмешанного вытеснения. При этом с увеличением объемов оторочки, смешивающейся с вытесняемой жидкостью, разница в значениях удельных расходов вытесняющей жидкости в указанных двух процессах увеличивается. [c.104]

Как видно из рис. 38 и данных таблицы 12, при всех экспериментальных значениях проницаемости среды (13, 94 и 310 дарси) удельны расход вытесняющей жидкости (при прочих равных условиях) для процессов, проводимых при наличии связанной воды, оказывается меньшим по сравнению с удельным расходом для ана- [c.109]

Удельный расход вытесняющей жидкости в процессах одностороннего смешанного вытеснения при размерах оторочки 5—40% и при прочих равных условиях (равенство градиентов давления) существенно меньше удельного расхода таковой в процессах обычного несмешанного вытеснения. При этом с увеличением размера оторочки разница в удельных расходах вытесняющей жидкости увеличивается. С увеличением полного коэффициента отдачи удельный расход вытесняющей жидкости за водный период при диапазоне [c.120]

Помимо скорости V и характерного для данной задачи размера I, число Рейнольдса зависит от отношения вязкости жидкости (или газа) ц к ее плотности р. Существенную роль играет именно отношение этих величин, так как кинетическая энергия элемента жидкости пропорциональна плотности р, а работа сил вязкости пропорциональна коэффициенту вязкости р. Поэтому относительное влияние сил вязкости определяется величиной V = fi/p, которую называют кинематической вязкостью жидкости или газа. Кинематическая вязкость v лучше, чем коэффициент вязкости р, характеризует роль вязкости при прочих равных условиях. Так, хотя коэффициент вязкости it для воды примерно в сто раз больше, чем для воздуха (при t = 0°), но вследствие того, что плотность воды примерно в 1000 раз больше плотности воздуха, кинематическая вязкость воды почти в 10 раз меньше, чем воздуха. При прочих равных условиях вязкость будет сильнее влиять на характер течения воздуха, чем воды. [c.540]

Посредством этого равенства можно вычислить, например, работу, которую отдает жидкость колесу турбины (L>0), стоящему между сечениями 1 и 2, если все прочие члены этого уравнения известны. [c.29]

Вязкость ж идкости оказывает влияние на толщину пограничного слоя и на условия перемешивания жидкости. При прочих равных условиях в более вязкой жидкости образуется более толстый по -граничный слой, а условия перемешивания становятся менее благоприятными. Поэтому в вязких жидкостях теплоотдача протекает менее интенсивно. [c.308]

Благодаря большей величине среднего температурного напора рабочая поверхность при противоточной схеме движения жидкостей и прочих равных условиях будет наименьшей. Поэтому, если причины конструктивного характера не ограничивают выбор схемы движения теплоносителей, то предпочтение надо отдать противоточному теплообменнику по сравнению с прямоточным. [c.459]

Объемные потери АЛ о вызываются, главным образом, утечками АС,) жидкости через неплотности (в том числе и регулируемыми утечками). Они при прочих равных условиях возрастают с перепадом давления. [c.148]

Первый способ является более распространенным. Он основан на том, что с уменьшением заполнения рабочей полости жидкостью при всех прочих равных условиях уменьшается и расход, а следовательно, уменьшается и значение передаваемого момента с ростом скольжения [с.м. уравнение (14.5)]. На рис. 14.7, а приведены моментные характеристики М = [ ( ) с переменным заполнением при условии уменьшения момента пропорционально объему заполнения V. Как видно из рисунка, при работе гидромуфты с какой- [c.236]

Физически это объясняется те.м, что с увеличением числа М дозвукового обтекания свойство сжимаемости среды приводит к более сильному увеличению местных скоростей возмущения, вызванных присутствием тонкого тела, причем это увеличение пропорционально 1/1/1 — М . Такое явление обусловлено тем, что в сжимаемом газе при увеличении местных скоростей в струйках около тела уменьшение давления вызывает уменьшение плотности, а это, в свою очередь, вследствие постоянства местного расхода в струйках, равного расходу р, Усс в невозмущенном потоке перед телом, должно быть компенсировано более значительным возрастанием местной скорости, чем в сжимаемом потоке при прочих равных условиях. Это возрастание скоростей возмущения в сжимаемом потоке компенсируется увеличением толщины и угла атаки того же профиля, но обтекаемого потоком несжимаемой жидкости. [c.178]

Трубопроводы широко применяются для транспортировки жидкостей, газов, различных пульп и смесей. Существующие водопроводные, нефтепроводные, газовые, паровые и прочие сети можно разделить на два типа магистральные трубопроводы, подающие ту или иную среду от источника до потребителя на большие расстояния, и разветвленные сети труб, обеспечивающие распределение этой среды непосредственно потребителям. [c.358]

Критической точкой вещества называется точка, где исчезают основные различия между жидкостью и ее паром удельные объемы и прочие характеристики кипящей жидкости и сухого насыщенного пара равны. Параметрами критической точки является критическое давление р и критическая температура Т . Критическим давлением называют такое давление, при котором и выше которого жидкость не может быть превращена в пар критической температурой называют такую температуру, при которой и выше которой пар не может быть сконденсирован (см. раздел 7. Пары и парообразование). [c.12]

На практике, однако, вязкость обычно определяют не по приведенной выше формуле, а путем сравнения расходов или времен истечения одинаковых объемов двух жидкостей (исследуемой и некоторой стандартной жидкости, например дистиллированной воды, вязкость которой известна) по двум одинаковым капиллярным трубкам при всех прочих равных условиях. На самом деле,как [c.121]

Во всех прочих случаях струя жидкости при истечении претерпевает значительные изменения. Частицы жидкости в сечении отверстия движутся по непараллельным между собой траекториям, что обусловливает уменьшение площади поперечного сечения струи по выходе из отверстия. [c.187]

Выше уже отмечалось, что противоточная схема является наиболее эффективной по сравнению с другими схемами. Критерием для оценки эффективности служит значение среднего температурного напора (34.4) в противоточной схеме она оказывается больше, чем в прямоточной. Следовательно, поверхность нагрева теплообменника с противоточной схемой движения жидкости будет меньше, чем с прямоточной. Значит, при прочих равных условиях он будет наиболее компактным, а затраты материала на его изготовление наименьшими. Кроме того, при осуществлении противотока можно получить более высокую конечную температуру для нагреваемой жидкости, чем при прямотоке tl может стать даже выше температуры греющей жидкости на выходе, что в прямоточной схеме невозможно. Однако существуют условия, при которых схема противотока теряет свои преимущества перед прямотоком и они обе оказываются равноценными. Вот эти условия значения водяных эквивалентов греющей и нагреваемой жидкостей резко различаются, т. е. либо либо, наоборот, средний температурный напор [c.431]

Влияние сил поверхностного натяжения приходится учитывать при работе с жидкостными приборами для измерения давления, при истечении жидкости из малых отверстий, при фильтрации, образовании капель и в других случаях, когда прочие силы, действующие на жидкость (вес, давление), малы. [c.21]

Дальнейшее увеличение скорости истечения при прочих равных условиях приводит к возрастанию интенсивности турбулентного перемешивания. В этом случае пуль-сационные силы давления, зависящие от пульсации скорости, становятся существенно большими сил трения н поверхностного натяжения. Действие турбулентных пульсаций приводит к тому, что в любой момент времени кинетическая энергия любого конечного объема жидкости (моля) может оказаться большей запаса энергии сил поверхностного натяжения и вязкости, удерживающих моль в струе. Очевидно, что при таком соотношении сил моль будет выброшен из струи. [c.347]

Формула (6) выражает гипотезу Ньютона о природе трения в жидкости Сопротивление, происходящее от недостатка скользкости жидкости при прочих равных условиях, предполагается пропорциональным скорости, с которой частицы жидкости разъединяются друг с другом . Исходя из этой же формулы, можно рассматривать жидкость (с механической точки зрения) как тело, у которого касательные напряжения возникают только при движении одного слоя по отношению к другому. [c.11]

Практика показала, что из существующих жидкостей этого типа Наилучшей являются кремнийорганические полисилоксаиовые (силиконовые) жидкости, которые имеют высокие температурно-вязкостные характеристики в широком температурном диапазоне и отличаются от прочих жидкостей этого назначения механической прочностью, а также устойчивостью против окисления. Кроме того, эти жидкости являются огнестойкими и локализуют распространение огня. [c.58]

Фильтрование. Фильтрование может быть использовано наряду с отстаиванием для отделения основной части нераство-ренных примесей. Для фильтрования расплавленных металлов обычно применяют фильтры, представляющие собой пористые перегородки из спеченных порошков никеля, нихрома и других металлов и сплавов с размерами пор 5—10 мкм и из мелкоячей-ных нержавеющих сеток с размерами отверстий 10—50 мкм, собранных в пакеты из 3—10 слоев. Содержание примесей в отфильтрованном металле несколько выше концентрации насыщения при температуре фильтрования. Перед фильтрованием жидкий металл обычно выдерживают некоторое время (4—24 ч) в плавильном баке при низкой температуре для установления равновесного состояния и выкристаллизации примесей из раствора. Гидродинамика жидких металлов не отличается от гидродинамики воды и других обычных жидкостей. Поэтому процесс фильтрования металлов может быть рассчитан так же, как и для прочих жидкостей, по общеизвестным формулам. Например, скорость движения натрия через сетчатый фильтр с размерами пор 10 мкм при перепаде давления 1 кгс/см2 составляет около 5000 кг/(м2-ч). [c.54]

Сварочные трещины делятся на две категории — горячие и холодные. Первые возникают главным образом в самом шве в момент его кристаллизации, когда шов находится в полутвердом состоянии (кристаллы + + жидкость) и обладает еш.е малой прочностью. Чем дольше будет металл находиться в таком состоянии (кристаллы + -Ьжидкость), тем больше опасность возникновения горяч1 Х трещин при прочих равных условиях. Элементы, расширяющие интервал между линиями ликвидус и солидус, повышают чувствительность к горячим трещинам. [c.398]

При длительном течении тщательно очищенной капельной жидкости без вьвделения пузырьков растворенного газа сквозь исследованные пористые металлы со средним диаметром пор 14...26 мкм не происходит заметного увеличения гидравлического сопротивления вследствие адсорбционных и прочих молекулярных эффектов. [c.28]

Перед применением капиллярного контроля поверхности металла должны быть очищены от шлаков, масла и прочих загрязнений. Контролируемые поверхности первоначально смачивают спевд1альной жидкостью - индикаторным пенет-рантом, проникающим в щель на поверхности (рис. 4.18). Основной частью пенетранта обычно является керосин, который исключает закупорку щелевидностей. Проникновение пенетранта может иметь место в результате капиллярност1[, компрессии, воздействия ультразвука, комбинации воздействий. Время действия пенетранта - до 5 мин. Далее проводится очистка поверхности от пенетранта и проявление оставшегося на поверхности рисунка. [c.218]

Обратимся к решению (3.59) при Ь = 0. Среди прочих течений вязкой или идеальной жидкости оно позволяет воспроизвести один из типов разрушения вихря. Это явление описано Верле [18] и послужило предметом многочисленных исследований. Обзоры работ по изучению этого вихревого образования можно найти в [19-24]. Там же и в альбоме Ван Дайка [25] представлены фотографии явления при обтекании под углом атаки треугольного крыла с острой передней кромкой, а также в трубах с закрученным вокруг оси потоком. На фотографиях течений в статьях Лейбовича [21] и Эскудиера [23] видна структура вихревых образований. Вихревая система утолщения ( пузыря ) включает либо один сомкнувшийся на оси кольцевой вихрь [23], либо два, один из которых вложен в другой [21, 23]. В работах [19-23] проведена аналогия между вихревым образованием и отрывом потока вязкой жидкости от [c.212]

Число таких молекул пропорционально площади поверхности, ст, и при увеличении последней внутренняя энергия жидкости — при прочих равных условиях—возрастает, а при уменьшении уменьшается. Это добавочное изменение внутренней энергии, связанное с изменением площади поверхности тела, принято записьшать в виде [c.132]

Всего по указанной методике были произведены 62 серии опытов. Для сравнительной характеристики процессов одностороннего вытеснения смешивающихся жидкостей и вытеснения несмешивающихся жидкостей были проведены эксперименты по вытеснению пресной водой модели нефти при неизменных прочих условиях. Градиенты давления в проведенных опытах изменялись в пределах от 0,025 до 0,20 amujM. [c.31]

Необходимо отметить, что указанные закономерности продвижения контакта смешивающихся фаз и водного контакта выявлены для двух конкретных жидкостей — осветительного керосина и модели нефти (трансформаторного масла). Совершенно очевидно, что для иных взаимосмешивающихся жидкостей эта закономерность будет отличаться от вышеописанной и при прочих равных гидродинамических условиях будет зависеть от физико-химической характеристики этих жидкостей. [c.67]

Так, при градиенте давления 0,025 ати м с изменением размера смешивающейся оторочки от 5 до409о от объема порового пространства концентрация керосина соответственно возрастает с 5,5 до 29 6. Этот же диапазон возрастания концентрации в среднем сохраняется и при всех прочих градиентах давления. Указанное явление объясняется тем, что при всех прочих равных условиях с увеличением размера оторочки отношение этого объема к объему вытесняемой жидкости возрастает. [c.87]

Анализ формулы Шези (6.36) показывает, что гидравлически нанвыгоднейшее сечение канала, т. е. форма сечения, при которой при прочих равных условиях (уклоне дна, площади поперечного сечения, шероховатости стенок) через канал проходит наибольший расход жидкости, будет при максимальном гидравлическом радиусе R или минимальном смоченном периметре % (при со == onst). [c.110]

Чем больше силы трения в реальной жидкости, тем больше, при равных прочих условиях, потери напора hj-. Между силами трения и потерями напора hf (т. е. работой сил трения) существует, естественно, определенная зависимость. Зная распределение в потоке напряжений х, а также скоростей и (дающих нам величину перемещений частиц жидкости), мы могли бы подсчитать работу сил трения и тем самым определить потери напора. Однако такая задача является весьма трудной, в частности, в связи с тем, что поле скоростей и нам часто бывает неизвестным. Здесь приходится идти особыми приближенными путями, освещаемыми ниже. При этом, рассматривая вначале простейший случай движения жидкости — установившееся равномерное движение (местные потери отсутствуют) — мы пользуемся особым уравнением, которое дает связь только между силами трения и потерями напора. Это достаточно точное уравнение принято называть основным уравнением установившегося равномерного движения жидкости (см. 4-2). На основании этого уравнения, а также на основании законов Ньютона о силах внутреннего трения (см. 4-3), мы далее и устанавливаем необходимую нам зависимость, связывающую потери напора и скорости движения жидкости. Этот вопрос достаточно хорошо решается теоретически для простейших случаев ламинарного движения (см. 4-4 и 4-5). В случае турбулентного режима приходится прибегать к использованию некоторых экспериментальных коэффищ1ентов, вводимых в теоретический анализ. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...