Слияние модели

Рис. 1.2.29. Условия слияния моделей

Появляется диалог, в котором следует указать опции слияния модели (рис. 1.2.31). При слиянии моделей объединяются и словари стрелок и работ. В случае одинаковых определений возможна перезапись определений или принятие определений из модели-источника. То же относится к именам стрелок, хранилищам данных и внешним ссылкам. (Хранилища данных и внешние ссылки - объекты диаграмм потоков данных, DFD, будут рассмотрены ниже.) [c.44]

В процессе слияния модель-источник остается неизменной и к модели-цели подключается фактически ее копия. Не нужно путать слияние моделей с синхронизацией. Если в дальнейшем модель-источник будет редактироваться, эти изменения автоматически не попадут в соответствующую ветвь модели-цели. [c.44]

А.6. Упражнение 6. Расщепление и слияние моделей [c.382]

Как видно из выполненного краткого обзора, все предложенные модели вязкого разрушения отталкиваются от условия взаимодействия пор с последующим их слиянием, хотя исполь- [c.115]

В настоящем разделе представлена модель вязкого разрушения материала, рассматривающая процесс непрерывного образования и роста пор [76, 80]. Модель базируется на введенном понятии пластической неустойчивости структурного элемента материала как состоянии, контролирующем критическую деформацию е/ при вязком разрушении, что позволяет отойти от описания процесса непосредственного слияния пор. [c.116]

Основным режимом модификации сетки является пакетный режим. В этом случае используются различные алгоритмы сглаживания сетки, изменения атрибутов узлов и элементов, измельчения и улучшения формы элементов и др. Например, процедура слияния узлов позволяет модифицировать сеточную модель путем объединения в один узел тех из ее узлов, расстояние между которыми меньше заданного значения. Так формируется новая сеточная модель с меньшим количеством неоднородностей и более согласованной длиной связей (рис. 1.41). [c.70]

Согласно модели Броска для слияния пор в материале с межатомным расстоянием порядка 0,3 нм и расстоянием между частицами — [c.194]

Монослой частиц сфероидизация частицы (-Ь), слияние двух сферических частиц (+), растекание капли по твердой поверхности (-р), растекание двух сливающихся капель (—), перегруппировка в монослое частиц неплотной упаковки — двухмерное зональное разделение (—), слияние и растекание монослоя капель плотнейшей упаковки на твердой поверхности (—), затекание разрыва между зонами — слияние двух слоев (+), наконец, синтез предыдущих моделей — слияние и растекание монослоя капель неплотной упаковки на твердой поверхности (—). [c.32]

Общий граф модели составной динамической модели системы Д — ПМ — РМ формируется в результате сочленения указанных графов локальных моделей подсистем Д, ПМ, РМ за счет слияния у них безынерционных узлов. Запишем выражения для функций Ui и Ih [c.217]

Сопротивление слоя движению газа слагается из следующих элементов 1) сопротивления трения, 2) местных внезапных расширений и сужений, 3) местных поворотов при движении по извилистому пути между кусками, 4) местных слияний и разделений струй. Доля сопротивления трения для слоя оценивается в зависимости от степени шероховатости кусков в 4—5% (Re > 2000) и поэтому решающее влияние оказывают местные сопротивления. Что касается местных сопротивлений, то попытки оценить их теоретически привели к двум различным моделям движения газов через слой. Согласно одной из них, слой состоит из системы каналов, расположенных между частицами (внутренняя задача), по которым двигаются газы. Согласно другой, слой состоит из системы частиц, обтекаемых газом (внешняя задача). Использование той или другой модели приводит к различной структуре формул для определения сопротивления слоя. Вследствие неопределенности формы и размеров пор влияние отдельных элементов местных сопротивлений установить не представляется [c.316]

Исследования критериев малоциклового разрушения при повышенных и высоких температурах ведутся в последнее время весьма интенсивно, о чем свидетельствует большое количество различных предложений, посвященных выбору физически обоснованной меры повреждаемости материала в процессе эксплуатации и разработке соответствующих кинетических зависимостей, позволяющих оценивать остаточный ресурс конструкций в связи с параметрами процессов нагружения и нагрева. Существующие опытные данные указывают на значительную сложность физических процессов, приводящих к разрушению материала при высокотемпературном циклическом нагружении. Взаимодействие стадий образования и подрастания микропор и микротрещин в процессе пластического деформирования, слияния микротрещин, образования и распространения макротрещины подчиняется сложным статистическим закономерностям и не получило до настоящего времени исчерпывающего теоретического описания. Поэтому практически все существующие модели накопления повреждений базируются, как правило, на феноменологических представлениях. При этом оценку накопленных в процессе деформирования повреждении осуществляют, используя различные скалярные и тензорные параметры [18—201 (эффект Баушингера, длина траектории пластического деформирования, изменение плотности и т. п.), являющиеся макроскопическими (механическими) характеристиками явлений, определяющих на структурном уровне накопление и перераспределение поврежденности материала. [c.16]

Возможность слияния и расщепления моделей обеспечивает коллективную работу над проектом. Так, руководитель проекта может создать декомпозицию верхнего уровня и дать задание аналитикам продолжить декомпозицию каждой ветви дерева в виде отдельных моделей. После окончания работы над отдельными ветвями все подмодели могут быть слиты в единую модель. С другой стороны, отдельная ветвь модели может быть отщеплена для использования в качестве независимой модели, для доработки или архивирования. [c.42]

Для слияния моделей нужно щелкнуть правой кнопкой мыши по работе со стрелкой вызова в модели-цели и во всплывающем меню выбрать пункт Merge Model. [c.43]

Рис. 6.4.5. Пример слияния моделей данных в ModelMart Обновление загруженной диаграммы можно осуществить, щелкнув

Модель Слихтера не учитывает возможности раздельного изменения угла боковых плоскостей Если угол боковых п,ло-скостей будет 60°, а угол в основании 90°, то может получиться октаэдрическая укладка с предельно-минимальной пористостью 0,259 и двенадцатью точками касания шаров, как и у тетра-октаэдрической ячейки, но совершенно другой формой пространства между шарами (рис. 2.2). Таким образом, даже в предельноплотных ук 1адках форма пространства между шарами, разделение и слияние отдельных струек жидкости может быть различным это должно сказаться и на гидродинамическом сопротивлении. [c.43]

Прежде чем перейти к рассмотрению результатов экспериментальных исследований моделей электрофильтров с конкретными условиями подвода потока, остановимся еще раз на вопросе о вторичном эффекте, связанном со слиянием отдельных струек (факелов), протекающих через отверстия решетки, и отрывом за ней потока от с1енок канала. Для электрофильтра с пылевым бункером и верхним карманом (для крепления электродов) влияние отрыва, как отмечалось в гл. 3, должно заметно уменьшиться и распределение скоростей в струе за решеткой должно быть близким к распределению для неограниченной струи (см. рис. 1.46). [c.217]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Построение математических моделей нестационарных режимов массообменных процессов с твердой фазой в целом аналогично построению динамических моделей процессов в системе газ (пар)—жидкость, рассмотренных в предыдущем разделе. Неко-торое отличие состоит в том, что при построении математических моделей процессов с твердой фазой необходимо учитывать, что концентрации целевого компонента в разных частицах, оказавшихся в некоторый момент времени в непосредственной близости, не выравниваются. В каждой точке аппарата могут находиться частицы с совершенно различными концентрациями целевого компонента. Заметим, что в жидкой или газообразной среде это невозможно, так как при встрече двух частиц с разной концентрацией произойдет их слияние и концентрации выравняются. [c.25]

Наиболее полно дислокационную модель зарождения и роста пор, обусловленных частицами, разработал Броек [392]. Согласно этой модели поры образуются на границе раздела частица — матрица вследствие создания у частиц дислокационных скоплений (рис. 5.4). Вокруг частиц образуются дислокационные петли (рис. 5.4, а). Под действием сил изображения эти петли отталкиваются от частиц (рис. 5.4, б). В то же время лидирующая петля выталкивается к частице следующими за ней дислокациями и действующим сдвиговым напряжением (рис. 5.4, в). Когда одна или более петель будут вытолкнуты на границу раздела, частица вдоль линии АВ отделится от матрицы и произойдет рождение поры. Существенным следствием этого будет значительное снижение отталкивающих сил изображения, действующих на следующие петли, в результате чего большая часть дислокаций скопления выйдет на вновь образованную поверхность поры, тем самым увеличивая ее (рис. 5.4, г). Дислокационные источники, испускавшие петли и ставшие неактивными вследствие образования дислокационного скопления, возобновят свое действие, что приведет к спонтанному росту пор и последующему их слиянию. [c.194]

Существенным моментом модели Броека является то, что разрушение слиянием пор требует как высоких напряжений, так и больших деформаций. Для зарождения пор и их роста одного наличия дислокационных петель вокруг частиц недостаточно. Необходимы достаточно высокие сдвиговые напряжения, которые будут способны вытолкнуть эти дислокационные петли на границу частица — матрица. Высокие значения сдвиговых напряжений могут быть получены с помощью дислокаций. Следовательно, критерий разрушения слиянием пор должен включать как высокие напряжения шие деформации. [c.195]

Полислой частиц герметизация зоны из четырех (3-Ь1) частиц (—), герметизация зоны из N слоев плотнейшей упаковки (—), растворение поры — вакуумной или газонаполненной (-[-), формирование покрытия из N слоев плотнейшей упаковки — синтез предыдущих моделей —), перегруппировка частиц полислойной неплотной упаковки — трехмерное зональное обособление (—), формирование покрытия из N слоев неплотной упаковки — синтез предыдущих моделей (—), растекание капли по поверхности расплава того же состава (-[-), растекание и слияние капель плотнейшей и неплотной упаковки по поверхности расплава (—). Два последних случая моделируют нанесение второго и последующих слоев покрытия с обжигом каждого слоя. [c.32]

Рассмотрены основные стадии формирования стеклопорошкового покрытия при нагревании перегруппировка частиц и образование зон, сфероидизация и начало слияния и растекания капель, герметизация зон, гладкое растекание или сборка расплава. Приведены интервалы вязкости, соответствующие каждой стадии, кривые уплотнения стеклопорошковых слоев и покрытий. Перечислены элементарные и групповые процессы, происходящие при формировании, отмечено наличие или отсутствие моделей. [c.236]

Если наша цель состоит в разработке критерия вязкого разрушения в столь же общем виде, как и используемый критерий Гриффитса при хрупком разрушении, то эта цель пока еще не достигнута. Причина состоит в том, что простые модели, которые могут быть описаны теоретически, не соответствуют действительным сложным условиям. Мак-Клинток [62] отметил, что критерий хрупкого разрушения связан только с текущим напряженным состоянием, тогда как при вязком разрыве размеры пустот и их взаимодействие зависят от всей истории изменения напряжений и деформаций образца. Расчет требует количественной оценки каждой из следующих трех стадий возникновение, рост и слияние пор. Дислокационные представления пригодны главным образом для первой стадии, для второй и третьей стадий в связи с большими деформациями необходимы теории пластичности сплошной среды. Эти теории основываются на специальных моделях роста пустот, а критерии разрушения связываются с их слиянием. [c.76]

Попытка более точного вычисления деформации разрушения сделана в работе [62] на модели, подобной предшествующей, в которой вязкое разрушение связано с возникновением пор по поверхностям раздела частиц и матрицы и их дальнейшим слиянием с образованием вязкой трещины. Условие разрушения наступает в том случае, когда размер поры вырастает до длины, равной половине расстояния между порами, если принять в качестве расчетных средние размеры пор и расстояний между ними. Мак-Клинток рассматривает модель с цилиндрическими отверстиями, оси которых располагаются в направлении z, а поперечные сечения имеют форму эллипсов с полуосями а и Ь и с расстояниями между центрами отверстий и Ьь соответственно в направлениях а ж Ь. Расстояния между отверстиями и их размеры связаны с номинальными приложенными деформациями сдвига и напряжениями сдвига т посредством коэффициента деформационного упрочнения [c.77]

Теоретические уравнения для вычисления пластической деформации дают завышенные значения, за исключением, быть может, крайне малого объемного содержания пустот. Расхождение следует отнести за счет неучтенного эффекта взаимодействия между соседними отверстиями, который вызывает слияние отверстий и способствует образованию трещин [62]. Действительно, рост простых однородных пор может быть фактически изменен из-за локализации текучести вследствие концентрации деформации [22] или из-за полос сдвига под влиянием статистической флуктуации расстояний между включениями. Первый шаг по учету эффектов взаимодействия сделан в [85], где изменена модель Мак-Клинтока и рассмотрена конечная пористая область вместо бесконечной, а также показано, что вычисленная в этом случае пластическая деформация лучше совпадает с наблюдаемой в эксперименте. [c.79]

В сфероидизированных сталях разрушение происходит в виде роста пор и их слияния, если сплав содержит малое количество частиц, но при увеличении количества частиц цементита образуются некристаллографические трещины или разрывы, связывающие поры у частиц. В низкопрочных и высокопрочных сталях переход от цепочек больших слившихся полостей к относительно узким разрывам определяется соответствующей шириной пластически деформированных зон по фронту развивающихся пор или трещин. В высокопрочных сталях ширина зон уменьшается. Согласно работе [31], размер деформационных пор связывается со значением коэффициента интенсивности напряжений по сравнению с пределом текучести. Поры имеют малый размер, если численное значение пределов текучести (10 -фунт/дюйм ) приблизительно вдвое больше значений коэффициентов интенсивности напряжений (10 -фунт/дюйм / ). Наблюдаемые размеры пор соответствуют перемещениям, вычисленным на основе распределения перемещений перед трещиной и пропорциональным са 1Е , где с — длина трещины, п — приложенное напряжение, У — предел текучести и Е — модуль упругости [44]. В модели [74], основанной на теории жесткопластическх линий скольжения, с использованием механики сплошной среды учтена, кроме того, ширина возмущенной зоны при разрушении. [c.90]

Измерение остаточного электросопротивления усталостных образцов никеля [11] и теоретические представления о движении дислокации внутри УПС [121 подтверждают гипотезу вакансий. Модель swelling имеет хорошее соответствие, когда экструзии можно наблюдать на поверхности чаще, чем интрузии [13—15]. Согласно этому представлению отдельные экструзии должны первыми возникнуть на поверхности образца по swelling (см. рис. 3). Интрузии возникают на границах между УПС и матрицей позже из-за действия надреза экструзионного профиля. Пары экструзия — интрузия (см. [И]) должны быть поздней стадией поверхностного рельефа усталостных образцов (см. рис. 4). Интрузии тождественны микротрещинам, а экструзии представляют собой раннюю стадию образования микротрещин. Гипотеза избыточных вакансий объясняет не только развитие экструзий внутри УПС, но и первую стадию роста трещин вдоль УПС (см. рис. 1). Из вакансий высокой плотности в УПС возникают поры,-а трещины растут от интрузий на поверхности вдоль УПС внутрь образца путем слияния пор. Эту гипотезу подтверждают ТЭМ-иссле-довапия монокристаллов меди [15]. [c.162]

Для обоснованного выбора модели проведем анализ процесса деформирования материала в плоских волнах нагрузки, заканчивающегося откольиым разрушением. Материал в плоскости откола подвергается сжатию в прямой волне нагрузки до максимального давления (область / на рис. 122, а), после чего разгружается до максимальной величины растягивающих напряжений в результате взаимодействия волн разгрузки 5+ и S . Принимаем, что разрушение пластичного материала является результатом накопления повреждений в процессе пластического деформирования под действием теизора-девиатора напряжений с наложением шарового тензора растягивающих напряжений и последующего развития и слияния микротрещин в поврежденном материале. [c.243]

Остовиый граф дискретно-непрерывной динамической модели составной системы мон1ет быть построен на основе локальных графов подсистем Тад-графа дискретной подсистемы (рис. 76, в) н то-графа непрерывной подсистемы (рис. 76, г) путем слияния их безынерционных узлов. [c.222]

На этом научные достижения 1913 г. не исчерпались. В этом году Нильс Бор создал атомную модель. Отмеченную выше трудность объяснения непрерывного испускания энергии при движении электронов вокруг ядра согласно классической электродинамике Бор преодолел, отказавшись от ее законов в области внутриатомных явлений. Он привлек для объяснения теорию квантов Планка, допустив, что пока электрон движется по некоторым дозволенным орбитам, он никакой энергии не излучает и не поглощает, излучение же или поглощение ее происходит целыми порциями (квантованно) при перескоке электрона на более близкую к ядру орбиту (излучение) или на более отдаленную от нее (поглощение). Таким образом, теоретический синтез охватил теперь не только великие физические открытия конца Х1Хв. в их слиянии с периодическим законом Менделеева, но и теорию квантов Планка, новую электродинамику (в качестве учения о движении электронов внутри атома) и данные спектроскопии. [c.453]

Естественные (не инжектированные) пузыри в развитых псевдо-ожиженных слоях обнаруживают, как уже удалось установить, ряд особенностей. Так, в свободных псевдоожиженных слоях больших сечения и высоты пузыри могут разрастаться очень сильно в результате слияния и отбора газа из сплошной фазы. Об этом свидетельствуют, в частности, опыты [Л. Зв4] с лабораторным (диаметром 292 мм) псевдоожиженным слоем стеклянных шариков. Они показали, что из-за слияния на высоте менее 1 м число пузырей уменьшалось на три или более порядков, а средний объем остающихся пузырей возрастал соответственно более чем в тысячу раз. Таким образом, в моделях для расчета процессов контактирования твердой фазы с газом, например химического реагирования, если оно не завершается вблизи решетки, следовало бы учитывать быстрый рост пузырей, а не принимать их одинаковыми и равномерно распределенными по всему объему слоя. Автор (Л. 640] в своих опытах с псевдоожиженным слоем сечением 1,22X1,22 м и высотой до 2,74 м вообще не обнаружил каких-либо признаков достижения максимальной скорости подъема пузырей, а это значит и предельного их размера. Он наблюдал довольно быстрый подъем пузырей — на уровне 2,44 м от решетки в псевдоожиженном слое высотой 2,74 м, состоявшем из мелкого песка (шп,у = 2,5 см1сек), при N = 9 средняя скорость пузырей составила 2,44 м/сек. Если оценить средний диаметр пузыря на атом уровне по формуле (1-6), положив /(=1,2, то он будет равен О,<84 м. [c.22]

В предлагаемой простейшей модели размер пузырей принят постоянным во всем слое или рассматриваемой его части и этот размер назван эффективным (расчетным). В оправдание этого допущения авторы [Л. 517] ссылаются на случаи псевдоожижения в насадке, когда размеры пузырей действительно ограничиваются размерами элементов насадки, а также на две причины замедления роста пузырей в свободном слое нестабильность крупных пузырей и прекращение слияния пузырей после уменьшения их числа в результате предыдущих слияний. К сожалению, экспериментальные данные других исследователей не подтверждают никакого существенного ограничения роста яузьгрей в свободном слое. Что же касается псевдоожижения в насадках, то там, очевидно, движение твердой фазы и газа вблизи остатков пузырей совершенно иное, чем в свободном незаторможенном слое. [c.24]

В гл. 6 описываются методы коллективной работы над большими проектами и специализированное хранилище ModelMart, предназначенное для хранения, документирования, слияния, интеграции и сравнения моделей, созданных в BPwin и ERwin. [c.4]

Вызов ( all) - специальная стрелка, указывающая на другую модель работы. Стрелка механизма рисуется как исходящая из нижней грани работы. На рис. 1.2.4 стрелка "Другая модель работы" является вызовом для работы "Изготовление изделия ". Стрелка вызова используется для указания того, что некоторая работа выполняется за пределами моделируемой системы. В BPwin стрелки вызова используются в механизме слияния и разделения моделей. [c.28]

BPwin применяет для слияния и разветвления моделей стрелки вызова. Для слияния необходимо выполнить следующие условия [c.43]

После подтверждения слияния (кнопка ОК) модель-источник подсоединяется к модели-цели, стрелка вызова исчезает, а работа, от которой отходила стрелка вызова, становится декомпозируемой - к ней подсоединяется диаграмма декомпозиции первого уровня модели-источника. Стрелки, касающиеся работы на диаграмме модели-цели, автоматически не мигрируют в декомпозицию, а отображаются как неразрешенные. Их следует тоннели-ровать вручную. На рис. 1.2.32 показано, как выглядят модели в окне Model Explorer после слияния. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...