Роторы постоянной массы

Если относительная скорость F j отбрасываемых или присоединяемых к ротору частиц равны нулю, Fj,=0, составляющие реактивных сил и их моментов исчезают и система (6.7) формально не будет отличаться от известных уравнений для ротора постоянной массы. [c.209]

Однако здесь, в отличие от ротора постоянной массы, величины (6.2), определяющие геометрию распределения масс в роторе, масса т, координаты г/ , центра масс, центробежные моменты инерции и момент инерции 1 =1 ротора относительно оси [c.209]

Таким образом, выражения для дополнительных динамических реакций на ось ротора переменной массы формально совпадают с соответствующими им выражениями для реакций на ось ротора постоянной массы [81]. Разница состоит лишь в том, что здесь величины (6.2), определяющие геометрию распределения масс в роторе, являются функциями времени t. [c.209]

Если принять во внимание соотношения (6.21), то из неравенств (6.22), как частный случай, получим известные оценки для модулей предельных динамических реакций на ось ротора постоянной массы [81 ] [c.215]

Более определенные выводы можно сделать, в частности, для роторов постоянной массы. Этому и будет посвящен данный параграф. Так как в этом случае [c.218]

При изучении экстремальных значений модулей Дв (О и На (t) векторов Re (t) и Ra (t) дополнительных динамических реакций ограничимся рассмотрением жесткого ротора постоянной массы. [c.228]

И совпадает с известной оценкой [85] погрешностей для роторов постоянной массы. [c.236]

В частности, для ротора постоянной массы [c.242]

Пусть неуравновешенный ротор, центр масс которого находится в точке 5, вращается вокруг оси у с постоянной угловой скоростью со (рис. 69). Центробежные силы инерции частиц ротора определяются формулой [c.96]

Такая модель позволяет рассматривать и ротор с постоянной массой, но с перераспределением масс внутри ротора. [c.95]

Дифференциальное уравнение колебаний ротора постоянного сечения с равномерно распределенной массой в неподвижной системе координат (фиг. 6. 2) можно получить на основании известных соотношений [c.195]

Для упрощения выкладок при рассмотрении ротора с распределенной массой задачу будем решать для ротора постоянного сечения с равномерным распределением масс по длине. Это облегчает анализ, не отражаясь на качественной стороне вопроса. Выводы, полученные для такого ротора, могут быть в первом приближении распространены и на часто применяющиеся роторы QO ступенчатым изменением сечения. Точное решение этой задачи [c.199]

Расчеты показывают, что для гибкого ротора постоянного сечения с равномерно распределенной массой в диапазоне до второй [c.236]

Решение задачи для ротора постоянного сечения проще, но оно не отражает всего ко1 плекса вопросов, связанных с колебаниями роторов переменного сечения. Это определяет необходимость получения более точного решения задачи о колебаниях роторов современных мощных энергетических машин, которое можно получить, принимая во внимание их конструктивную форму, т. е. ступенчатость поперечного сечения и неравномерность распределения масс и моментов инерции по длине ротора. [c.91]

Многие результаты, полученные из рассмотрения роторов постоянного сечения, в первом приближении можно отнести и к роторам переменного сечения. Однако наличие утолщенной средней части натурных роторов турбогенераторов и связанное с этим перераспределение масс и жесткостей по длине приведет помимо количественных изменений к проявлению некоторых свойств, характерных только для ступенчатого ротора. В частности, значения нечувствительных скоростей будут зависеть не только от положения грузов, но и от соотношений между длинами, диаметрами, моментами инерции и массами концевых частей и бочки ротора. [c.59]

Многое здесь зависит от того, каково действительное распределение первоначальной неуравновешенности в роторе и каков характер распределения по длине ротора балансировочных грузов. Для подтверждения рассмотрим несколько примеров. Возьмем простейшую схему — ротор постоянного сечения с равномерно распределенной массой и жесткими шарнирными опорами. [c.136]

Описание метода и последовательность операций при уравновешивании гибкого ротора распределенными системами даны в работе 14] на примере ротора постоянного сечения с жесткими шарнирными опорами. Однако полученные результаты с соответствующими изменениями остаются справедливыми и для более общих схем ротора с переменным по длине распределением жесткостей и масс, а также для других условий закрепления, в том числе и для упругих опор. Общий принцип охватывает все эти случаи, поскольку для них также возможно разложение проекций динамического прогиба ротора и эксцентриситета по формам [c.141]

Расчетные зависимости коэффициента для некоторых типов симметричной нагрузки на гибком роторе постоянного сечения при измерениях реакций на скоростях = 0,707 и у" = 0,866 приведены на рис. 25. Такие же зависимости можно построить и для кососимметричных корректирующих масс. [c.70]

Ротор гироскопа массой т=30 кг в момент включения делал л—12-103 об/мин. Определить момент относительно оси вращения сил сопротивления, приложенных к ротору, считая их постоянными, [c.75]

Между полюсами-наконечниками магнето вращается ротор — постоянный магнит. При вращении магнит создает в якоре переменное по значению и направлению магнитное поле, которое, пересекая проводники первичной обмотки, индуцирует в ее цепи переменный ток низкого напряжения, дважды изменяющий свое направление за один оборот ротора магнето. Этот ток достигает максимального значения, когда полюсы постоянного магнита оказываются повернутыми относительно башмаков якоря на 90°. Тогда же происходит резкое изменение направления на противоположное магнитного потока, пронизывающего витки первичной обмотки. В этот момент кулачок 13 прерывателя размыкает контакты 16 и 17, а следовательно, и цепь первичной обмотки. Исчезающий магнитный поток, образовавшийся вокруг витков первичной обмотки, индуцирует во вторичной обмотке электрический ток высокого напряжения. Размыкание контактов прерывателя осуществляется в момент времени, соответствующий подаче искры на свечу, а ток высокого напряжения проходит по цепи вторичная обмотка 2, наконечник свечи 4, шайба 5, центральный электрод свечи И, воздушный зазор между центральным 11 и боковым 12 электродами, корпус 7 свечи, масса двигателя, вторичная обмотка. Данная цепь имеет разрыв в воздушном зазоре, и при подаче высокого напряжения (не менее 12 тыс. В) на электроды свечи в зазоре образуется искра. [c.120]

Ниже описана методика определения дисперсного состава с применением центрифуги ЦЛС-3. Взвешивают с точностью до 0,0001 г восемь чистых центрифугальных пробирок вместимостью 25 мл. Приготавливают суспензию пигмента в дисперсионной жидкости путем диспергирования в течение 1 мин на УЗ-установке с излучателем ультразвука частотой 35 кГц. Пробирки с суспензией (25 мл) устанавливают в ротор центрифуги и включают ее, задавая определенную частоту вращения ротора (400, 1000 или 2000 об/мин). Через 1 мин центрифугу выключают, после ее остановки вынимают пробирки, сливают суспензию над осадком в две другие взвешенные пробирки и вновь центрифугируют их в течение 5 мин. Аналогичным образом следующие пробы суспензии центрифугируют 10 и 40 мин Пробирки с осадками высушивают при 105 °С до постоянной массы и взвешивают. Определяют массы осадков и строят кривую накопления массы осадка. Погрешность определения составляет 1—3 %. [c.35]

Определить суммарный приведенный момент инерции /(г ф) (с учетом момента инерции ротора электродвигателя и вращающихся масс передаточного механизма) для п положений механизма, равноотстоящих по углу поворота кривошипа. Найти постоянную составляющую [c.132]

Для быстрого сообщения ротору гироскопа необходимого числа оборотов применяется реактивный запуск. В тело ротора вделываются пороховые шашки общей массой та, продукты сгорания которых выбрасываются через специальные сопла. Принять пороховые шашки за точки, расположенные на расстоянии г от оси вращения ротора. Касательная составляющая эффективной скорости истечения продуктов сгорания у постоянна. [c.339]

Считая, что общий расход массы пороха в одну секунду равен д, определить угловую скорость со ротора к моменту сгорания пороха, если на ротор действует постоянный момент сопротивления, равный М. Радиус ротора Я. В начальный момент ротор находится в покое. [c.339]

Более точным и перспективным в отношении автоматизации процесса балансировки является способ определения статической неуравновешенности в процессе вращения ротора, т. е. в динамическом режиме. Одним из примеров оборудования, работающего по этому принципу, служит балансировочный станок, изображенный на рис. 6.15. Неуравновешенный ротор /, закрепленный на шпинделе 4, вращается с постоянной скоростью ojr, в подшипниках, смонтированных в плите 2. Эта плита опирается на станину посредством упругих элементов 3. С плитой 2 с помощью мягкой пружины 5 связана масса 6 сейсмического датчика. Собственная частота колебаний массы датчика должна быть значительно ниже частоты вращения ротора. Массе 6 дана свобода прямолинейного перемещения вдоль оси х, проходящей через центр масс S(i плиты. [c.218]

Задача 460 ). Горизонтальный жесткий ротор массы М вращается с постоянной угловой скоростью О) в двух упругих опорах А1 и В . Опоры перемещаются в однородном упругом поле. Коэффициенты жесткости опор левой с,, правой с . Расстояние между опорами I. Расстояние от центра тяжести ротора С до опоры А1 равно /], до опоры Вх равно 4. Далее, А — момент инерции ротора относительно оси симметрии, В — момент инерции ротора относительно оси, перпендикулярной к оси вращения и проходящей через его центр. [c.632]

Ротору массой т — 314 кг и радиусом инерции относительно оси вращения, равным 1 м, сообщена угловая скорость oq = 10 рад/с. Предоставленный самому себе, он остановился, сделав 100 оборотов. Определить момент трения в подшипниках, считая его постоянным. (25) [c.259]

Для расчета в качестве динамической модели можно воспользоваться схемой, приведенной на рис. 171, на которой слева условно показана масса с приведенным моментом инерции ротора двигателя и маховика. Этот момент инерции Уд можно считать постоянным, ибо ротор электродвигателя обыкновенно связывается зубчатой передачей с постоянным передаточным отношением. Что касается приведенного момента двигателя, то его мы будем считать функцией угловой скорости ф левой массы, показанной на рис. 171. Приведенный коэффициент жесткости зубчатой передачи представляет собой постоянную величину. В соответствии с имеющимися данными требуется определить законы движения ф (() и (У) левой и правой масс. [c.265]

Обращаясь к их точной постановке, в рамках гипотезы о близ кодействии [9] будем предполагать, что присоединение или отбрасывание материальных частиц происходит непосредственно с поверхности ротора. Ввиду того, что твердый ротор постоянной массы можно рассматривать как частный случай ротора переменной массы, последующие результаты будут справедливы и для роторов постоянной массы. [c.205]

Отсюда видно, что угол у Л1ежду векторами Кд (t) и Rb (О динамических реакций на ось ротора со стороны подпятника А и подшипника В не зависит от закона движения ротора так как величина h = AB задана, в любой момент времени t он однозначно определяется инерционными параметрами и геометрией распределения масс в роторе. Для жесткого ротора постоянной массы [84] этот угол у будет неизменным. [c.228]

Для ротора постоянного сечения при отсутствии сосредоточенных масс и диссипативных сил в граничных условиях, как известно из работы М. Я. Кушуля [18], параметр q в уравнении (6. 18) является вещественным числом. [c.202]

Однако в этом уравнении коэффициент к зависит от скорости враш е-ния ротора. Поэтому понятно, что при неизменяющихся остальных сос-тавляюш их обеспечить сбалансированность ротора на всех скоростях невозможно. Масса ротора и ее эксцентриситет постоянны. Массу балансировочных грузов изменять в процессе работы возможно, но для этого необходимо применение автоматических балансировочных устройств, что не для всякой машины целесообразно. [c.102]

Если опоры имеют массу, которой нельзя пренебречь, то при уравновешивании рассматривается не изолированный ротор, а система ротор — опоры. Компенсация т. е. уравновешивание по первым двум формам для податливых низкочастотных опор, производится балансировочными грузами, частично распределенными по длине. Соотношение между грузами в средней части ротора и в концевых плоскостях определяется отношением масс ротора и колеблющейся массы опор, как это следует из рассмотрения обобщенных условий ортогональности для колеблющейся системы ротор — опоры. Если распределенная масса ротора т, масса оноры М,, , то закон распределения балансировочных грузов, создающих постоянный эксцентриситет, таков [c.158]

Рассмотрим движение сн.мметричной системы (рис. 1), состоящей из ротора и двух упруго-подвешенных опор, как системы с двумя степенями свободы, под действием соответствующих сил. Считаем, что сечение ротора постоянное и масса распределена равномерно по длине ротора, а закон распределения неуравновешенности по длине ротора неизвестен. Кроме того, примем [c.176]

Выявленная при балансировке неуравновешенность цельнокованых роторов, номинальная частота вращения которых 12 ООО об/мин и более, устраняется только снятием металла с одной стороны ротора. Постоянные съемные корректирующие массы на торцевых плоскостях коррекции ротора (якоря) устанавливаются в выточке с упором в радиальном направлении и прикрепляются болтами с применением средств против самоотвинчивания (контршайбы, специальные замки и т. д.). [c.194]

Задача 932. Электромотор установлен на упругой балке, причем статический прогиб балки равен /. Ротор мотора имеет смещение центра тяжести по отношению к оси вращения на величину г. Определить амплитуду а вынужденных колебаний электромотора, если ротор мотора имеет массу т и вращается с постоянной угло- ///////// вой скоростью 0). Масса мотора вместе с ротором [c.334]

Задача 1355 (рис. 744). Квадратная рама ABD вращается вокруг вертикальной осп АВ с постоянной угловой скоростью о. Вокруг диагонали рамы ВС с постоянной угловой скоростью со вращается ротор, представляющий собой сплошной диск радиусом г и массой т. Определить гироскопические давления на подшипник Е и подпятник F, если сторона рамы равна с. [c.491]

Согласно первому закону Ньютона взвешенная молекула стремится остаться неподвижной (или двигаться по прямой с постоянной скоростью), если рассматривать ее движение относительно лаборатории (лаборатория представляет собой достаточно хорошее приближение к системе отсчета, не имеющей ускорения). Молекула в ультрацентрифуге как бы противится бешеному вращению с большой угловой скоростью. Для наблюдателя, покоящегося относительно ротора ультрацентрифуги, молекула растворенного вещества будет вести себя так, как если бы на нее действовала сила M oV, стремящаяся оттолкнуть ее от оси вращения в сторону наружной стенки пробирки, вставленной в ротор центрифуги. Как велика эта сила Предположим, что молекулярная масса растворенного вещества равна 100 000, т. е. что масса М молекулы этого вещества приблизительно в 10 раз больше массы протона [c.73]

Многоступенчатая конструкция турбин позволяет уменьшить перепад энтальпий каждой ступени, а следовательно, и скорость потока рабочего тела. При этом представляется возможным использовать более экономичные дозвуковые профили, а также обеспечить оптимальные значения характеристики --= uJ при приемлемых с точки зрения прочности ротора окружных скоростях. Многоступенчатая конструкция позволяет использовать выходную энергию из предыдущей ступени в последующей. Наличие потерь в каждой ступени повышает энтальпию пара на входе в следующую, что частично компенсирует эти потери. Все эти факторы объясняют то, что в качестве главных применяются только многоступенчатые турбины. Одноступенчатые турбины служат вспомогательными (привод насосов, вентиляторов и т. п.). Их достоинство — малые масса и габариты. Перепад энтальпий во вспомогательных турбинах может доходить до 400 кДж/кг, что соответствует скорости пара it 1260 м/с. Для наиболее распространенных дисков (постоянной толщины и конических) и = 200-н300 м/с, что соответствует = 0,16ч-0,24. Поэтому во вспомогательных одноступенчатых турбинах используют двух- и трехвенечные ступени скорости, обеспечивающие приемлемый КПД при указанных значениях скоростной характеристики. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...