Предельные динамические реакции

Изучена зависимость предельных динамических реакций от режимов движения ротора. [c.10]

Получены оценки времени переходных процессов и модулей предельных динамических реакций, позволяющие без трудоемкой операции интегрирования уравнения движения указать границы, в которых они содержатся, и дать рекомендации для расчета опор, в которых закреплены подшипник и подпятник ротора. [c.10]

Оценки времени переходного процесса и модулей предельных динамических реакций [c.213]

Теорема 6.5. Дополнительные динамические реакции Rb(0 Ra(0 подшипника В и подпятника А на ось ротора переменной массы, соответствующие любому из возможных режимов ш = со (<) угловой скорости его движения, воспроизводят предельные динамические реакции Rb t), Ra (О с точностью до е, [c.214]

Теорема 6.5 позволяет оценить промежутки времени переходных процессов, по истечении которых после начала движения ротора реакции Rb( ) и Ra(0 воспроизводят предельные динамические реакции Rb (t) и Rд (t) с любой наперед заданной точностью. [c.215]

Предыдущие теоремы показывают, что в основу расчета боковых давлений цапф ротора на подшипник В и подпятник А и их ответных реакций на его ось следует положить предельные динамические реакции Rb t) и Ra (t). Непосредственное отыскание последних сопряжено с рядом трудностей, и поэтому приобретает важное значение вопрос об оценке их модулей. [c.215]

Если принять во внимание соотношения (6.21), то из неравенств (6.22), как частный случай, получим известные оценки для модулей предельных динамических реакций на ось ротора постоянной массы [81 ] [c.215]

В рассматриваемом случае предельные динамические реакции Rb (г), Ra (г) являются периодическими вектор-функциями периода i=2 сек. [c.216]

По первой формуле (6.25) для модуля 7 в (О предельной динамической реакции подшипника В имеем оценку [c.217]

Вес маховика в ньютонах равен Р=981 Н. Поэтому модуль (О предельной динамической реакции, периодически изменяясь, колеблется между указанными границами, превышая в 5,1—6,2 раза собственный вес ротора. [c.217]

Отсюда ясно, что для всестороннего изучения свойств предельных динамических реакций Rb (t) и Ra (t) в каждом конкретном случае необходима более точная информация относительно функций (6. 2). [c.218]

TO характер и свойства предельных динамических реакций будут зависеть лишь от свойств главного момента М t, со) всех сил, приложенных к ротору. [c.218]

Теорема 6.7. Если главный момент М t, ш) всех действующих сил, приложенных к ротору, удовлетворяет условиям 6.1 —6.4, то предельные динамические реакции Rb t) и Ra i) подшипника В и подпятника А на ось ротора являются также i-периодическими [c.218]

Отсюда и вытекает Апериодичность предельных динамических реакций [c.219]

Теорема 6.9. Если момент М t, ш) всех действующих на ротор сил удовлетворяет условиям 6.1 —6.3 и 6.5, то предельные динамические реакции Rb t), Ra (О подшипника В и подпятника А на ось ротора являются почти периодическими. [c.220]

Доказательство проведем применительно к предельной динамической реакции Rb (О подшипника В. [c.220]

Квадрат угловой скорости о) t) почти периодической функции свц t) является также почти периодической функцией [41]. Угловое ускорение Шо (t) почти периодично в силу предыдущей теоремы. Поэтому число I, являясь общим /2/у-почти периодом для шц t) и Шд (i), будет служить е-почти периодом для предельной динамической реакции Rb (О- [c.220]

Следовательно, предельные динамические реакции R% (t) и R i (О подшипника В и подпятника А на ось ротора с течением времени t безгранично приближаются к постоянным векторам Фв и Фл, что и требовалось установить. [c.223]

Требуется исследовать поведение предельных динамических реакций подшипника В и подпятника А на ось ротора, считая геометрию распределения его масс известной. [c.223]

Для нахождения предельных динамических реакций R b(0 и Ra (t) с помощью рекуррентных соотношений (6.42) и (6.51) построим вектор-функции [c.240]

В. С. Лощинин. Почти периодические предельные режимы движения ротора и дополнительные динамические реакции на его ось. — Изв. АН СССР, Механика твердого тела, 1972, № 1. [c.317]

Р и с. 6.9. Динамическая реакция вязкой жидкости с предельной скоростью деформации. [c.117]

При анализе динамической реакции каркасных зданий в случае интенсивных сейсмических воздействий существенное влияние на параметры напряженно-деформированного состояния, характер предельных состояний и деформирование оказывают дополнительные моменты РА, возникающие в деформированных колоннах от вертикальных усилий (рис. 3.42). Эти усилия вводят в канонические уравнения равновесия системы, т. е. рассчитывают конструкции по деформированной схеме [34, 52, 67, 69—73, 75, 82—85]. [c.70]

С самого начала (п. 2), разбивая силы, действующие на любую материальную систему, на силы активные (обычно задаваемые) и реакции (вообще говоря, неизвестные), мы указывали, как на одну из целей теоретической динамики, на систематическое исключение реакций. Но с точки зрения техники нередко бывает интересно определение как раз этих реакций, которые благодаря наличию данных связей действуют на рассматриваемую материальную систему в заданном состоянии движения (или, как предельный случай, в состоянии покоя). Изменяя направление этих реакций на обратное, найдем, в силу закона равенства действия и противодействия, динамические давления (или, в частности, статические) на тела, с помощью которых осуществляются связи точная оценка максимальных давлений необходима для з становления и исследования условий, при которых данное устройство может выполнить свое назначение без опасности разрушения. В последнее время эта область исследований получила название кинетостатики. Кинетостатические исследования приобретают особый интерес в связи с распространением механизмов с большими скоростями. [c.276]

Теорема 6.6. В рассиатриваеиых условиях для модулей В% t), Ra (t) предельных динамических реакций Rb t), Ra (t) подшипника В и подпятника А на ось ротора переменной массы в любой момент времени t справедливы оценки [c.215]

Очевидно, что годографы стационарных предельных динамических реакций Rb t), R t) вырождаются в точки относительно системы отсчета Axyz, жестко связанной с ротором, и представляют собой окружности относительно неподвижной системы отсчета. [c.221]

По теореме 6.11 предельные динамические реакции Rb (t), Ra t) подшипника В и подпятника А являются квазистационар- [c.223]

В книге изложены основы динамики машинных агрегатов на предельных режимах движения при силах, зависяш их от двух кинематических параметров. Исследованы условия возникновения и свойства периодических, почти периодических, стационарных и квазистационарных предельных режимов относительно кинетической энергии, угловой скорости и углового ускорения главного вала, имеюш их наибольшее прикладное значение в динамике машинных агрегатов Построены равномерно сходящиеся итерационные процессы, позволяющие находить предельные режимы с любой степенью точности. Значительная часть книги посвящена исследованию свойств и отысканию законов распределения инерционных сил в машинных агрегатах, изучению динамической неравномерности работ и мощностей, развиваемых ими на предельных режимах движения. Проведено подробное исследование и разработаны методы нахонодения предельных угловых скоростей, угловых ускорений и дополнительных динамических реакций на оси роторов переменной массы. Рассмотрена динамика машинных агрегатов с вариаторами и асинхронными ,вигателями. [c.3]

В рамках гипотезы о близкодействии [9] предполагается, что присоединение или отбрасывание материальных частиц происходит непосредственно с поверхности ротора, а главный момент всех активных и реактивных сил, приложенных к нему, зависит от времени и угловой скорости ротора. С помощью принципа Даламбера составляются основные уравнения для определения дополнительных динамических реакций и находятся их явные выражения через инерционные параметры, угловую скорость и угловое ускорение ротора. Устанавливаются условия суш,ествования предельных угловой скорости, углового ускорения и дополнительных динамических реакций, имек1щих наибольшее прикладное значение в динамике роторов. [c.10]

Предельные угловая скорость Шц (i) и угловое ускорение < 0 (i) ротора зависят от главного моменат М всех сил, приложенных к ротору, и его момента инерции I относительно оси вращения. Предельные же динамические реакции Rb (t) и Кд ( ) зависят от главного момента М через (t) и Шц (it) и законов изменения (6.2) всех инерционных параметров и координат центра масс ротора. [c.218]

С точки зрения практической оказались наиболее важными периодические, почти периодические, стационарные и квазиста-ционарные предельные режимы движения и соответствующие им динамические реакции [81], [83]. Характер последних, как показывают приводимые ниже теоремы, определяется специфическими особенностями, свойственными каждому из указанных предельных режимов движения. [c.218]

Во время выполнения динамических измерений при испытаниях автомобилей было получено максимальное ускорение в вертикальном направлении, равное 3g. В горизонтальной плоскости поперечные силы, возникающие при движении на повороте, и продольные тормозные силы ограничены сцеплением шины с дорогой, поэтому предельное значение замедления, равное Ig, приемлемо. Гарретт предложил, для нахождения соответствующих максимальных нагрузок умножать величину ускорения (или замедления) на коэффициент запаса, равный 1,5. Таким образом, максимальные вертикальные (удар о препятствие) ускорения составляют 4,5g, продольные (торможение и ускорение) — 1,5 , ускорения при движении на левом или правом повороте достигают l,5g. Случай удара о препятствие рассмотрен на рис. 1.10. Когда автомобиль расторможен, направление равнодействующей силы может проходить только через ось вращения колеса. Если вертикальная статическая реакция, действующая на колесо, равна R, то динамическая реакция будет равна 4,5/ . Равнодействующая сила пройдет через точку контакта колеса с препятствием и через ось колеса и составит Р = = 4,5/ / os0. Горизонтальная составляющая равнодействующей силы будет равна произведению 4,5/ sin0/ os 0 = 4,5/ tg 0. Если препятствие преодолевается так быстро, что кузов автомобиля успевает лишь незначительно приподняться, то эффективная высота препятствия будет равна разности Н — (D—S), где S — статический прогиб (под действием веса автомобиля) подвески D — полная деформация подвески. Высоту препятствия Н обычно принимают равной 150 мм (допустимая деформация шины). [c.28]

Рис. 6.6. Динамическая реакция вязко-пластического твердого тела, рассматриваемого как предельный случай некоторой неньютоновой жидкости.

Зубчатые колеса, изготовленные с применением литых заготовок и вращающиеся с частотой свыше 500 об/мин, долж Ш быть сбапапсированы. Предельная величина динамического усилия от несбалансированной массы при расчетной частоте вращения на каждой опоре не должна превышать 20 кгс, но не более 3% от расчетной величины статической реакции опоры. [c.481]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...