Неуравновешенность статическая - Определение

По инструкции завода Электросила роторы турбогенераторов проходят в окончательно собранном виде предварительную статическую балансировку на параллелях. Такая балансировка, хотя и не является необходимой, позволяет при последующем уравновешивании оперировать меньшим количеством груза, так как статический дисбаланс, вызывающий прогиб ротора по первой форме свободных колебаний, составляет основную часть неуравновешенности ротора. Путем определения величины дисбаланса по влиянию пробного груза на перемещение угла тяжелого места на заводе добились такого положения, что для большинства роторов стало ненужным последующее уравновешивание на первой критической скорости. [c.178]

Более точным и перспективным в отношении автоматизации процесса балансировки является способ определения статической неуравновешенности в процессе вращения ротора, т. е. в динамическом режиме. Одним из примеров оборудования, работающего по этому принципу, служит балансировочный станок, изображенный на рис. 6.15. Неуравновешенный ротор /, закрепленный на шпинделе 4, вращается с постоянной скоростью ojr, в подшипниках, смонтированных в плите 2. Эта плита опирается на станину посредством упругих элементов 3. С плитой 2 с помощью мягкой пружины 5 связана масса 6 сейсмического датчика. Собственная частота колебаний массы датчика должна быть значительно ниже частоты вращения ротора. Массе 6 дана свобода прямолинейного перемещения вдоль оси х, проходящей через центр масс S(i плиты. [c.218]

Вследствие трения, возникающего между деталью и призмами, балансировка оставляет некоторый дисбаланс, характеризующий оставшуюся неуравновешенность и измеряемый статическим моментом М = Ge, где G — вес балансируемой детали, а е — расстояние от центра тяжести 5 до геометрической оси вращения. Для определения оставшегося дисбаланса подвешивают постепенно у одного из каждой пары противоположных делений небольшие грузы, выводя из состояния покоя. Как только тело начнет медленно вращаться на призмах, добавочные грузики снимают и взвешивают. По минимальному значению веса этих грузиков находят более тяжелую часть детали, для уравновешивания которой [c.421]

Статическое уравновешивание таких деталей сводится к определению двух величин массы неуравновешенности и величины радиуса приложения этой массы. [c.910]

Для определения и устранения статической неуравновешенности применяют различные специальные приспособления. Наиболее простым приспособлением для статического уравновешивания являются горизонтальные призмы или цилиндрические стержни, на которых помещается деталь или узел, плотно насаженный на шлифованный валик (фиг. 36). Статическая уравновешенность детали (или узла) практически характеризуется ее безразличным равновесием относительно оси вращения. [c.910]

В отношении способа измерения неуравновешенности в этом случае открываются более широкие возможности, так как кроме измерения по плоскостям балансировки можно осуществить одновременное и независимое измерение статической и динамической неуравновешенности. Последнее облегчает создание машин для определения статической неуравновешенности в динамическом режиме, позволяющее. измерять ее с точностью до нескольких микрон смещения центра тяжести при возможности автоматизации устранения неуравновешенности, что при статических способах измерения неосуществимо. [c.14]

Наряду с общепринятой системой определения неуравновешенности ротора по колебаниям двух подшипников, применение общей рамы позволило одновременно и раздельно определять его статическую и динамическую неуравновешенность, а также при помощи счетно-решающего устройства находить неуравновешенность в двух плоскостях балансировки. [c.25]

Одновременное, но раздельное определение статической и динамической неуравновешенности позволило настраивать такие балансировочные машины, при помощи установки контрольного груза только-в одной плоскости балансировки. [c.25]

Переключатель ПР вида измерений на шесть положений, позволяющий включать измеритель величины на определение динамической неуравновешенности в левой плоскости ДЛ, в правой плоскости — ДП, статической неуравновешенности в левой плоскости — СЛ, в правой плоскости — СП, полной неуравновешенности в левой плоскости — и в правой плоскости — П. Ниже приведена таблица замыкания контактов от 21 до 32 включительно для этих измерений (табл. 1). [c.44]

Существующие образцы оборудования для статической балансировки малопроизводительны, так как работают в условиях статики. Они не обеспечивают достаточной точности и бесперспективны в отношении автоматизации процесса определения и устранения неуравновешенности. [c.343]

Для определения статической неуравновешенности требуется измерить поступательное перемещение оси ротора. В рассматриваемой колеблющейся системе этому требованию удовлетворяет лишь измерение в плоскости, перпендикулярной оси ротора и проходящей через центр 5 массы системы. [c.345]

Блок-схема электроизмерительной части приведена на фиг. 14, а принципиальная — на фиг. 15. Электроизмерительная часть служит для определения вектора напряжения, модуль которого прямо пропорционален статической неуравновешенности ротора, а угловая координата сдвинута на постоянный угол относительно ее направления. [c.355]

Из выражения (44) видно, что при выборе наблюдаемых точек С и D и в случае размещения плоскостей исправления по обе стороны относительно центра массы системы определение неуравновешенности в виде статических моментов в плоскостях исправления связано с одновременным использованием перемещений обеих точек и к тому же с необходимостью изменения фазы перемещения Asj) на л. Это потребует дополнительного электрического блока — фазоинвертора в измерительной части. Поэтому следует искать решение при существенно ином выборе наблюдаемых точек. [c.38]

Для определения неуравновешенности в виде двух статических моментов в соответствующих плоскостях исправления подставим значения статической и динамической неуравновешенности, используя выражения (61) и (62), в соотношения (4), в результате чего получим [c.42]

Однако в практике определения и устранения неуравновешенности роторов нашел широкое распространение способ представления неуравновешенности в виде двух векторов статических моментов масс в двух заданных плоскостях, перпендикулярных оси шипов ротора, называемых плоскостями исправления. При этом во многих типах балансировочных машин органически соединенное с ней счетно-решающее устройство непосредственно выдает информацию о неуравновешенности в виде векторов статических моментов в плоскостях исправления. Это вызвано технологическим удобством устранения неуравновешенности в каждой из указанных плоскостей. Например, рассмотренным способом сверления что, при относительно малых глубинах сверления, позволяет принять практически линейную связь между статическим моментом масс и глубиной сверления. Более сложная функциональная [c.59]

Сосредоточенный груз, который имеет коэффициент при первой составляющей определенной величины, по своему статическому воздействию меньше, чем эквивалентная синусоидальная неуравновешенность распределенной нагрузки. Действительно, равнодействующая этой нагрузки [c.148]

Для облегчения решения поставленной задачи ниже приводятся примеры определения статической и динамической неуравновешенности ротора на основании измерения его дисбалансов в крайних плоскостях приведения (см. фиг. I). [c.236]

Определение фазовой погрешности при статической, динамической и смешанной неуравновешенности производится установкой тарировочных грузов поочередно со сдвигом фаз = 0 1— 2 =- 180 1 — 2 = 270", при фиксированной частоте враи ения. [c.310]

Фазовая погрешность Ау не должна выходить за пределы допуска, указанного в технических условиях на балансировочную машину при определении статической, динамической или смешанной неуравновешенности и должна определяться тарировочными грузами 2q и 2Qq. [c.310]

Допустимыми прогибами в диапазоне рабочих оборотов будут являться те, при которых значения возникающих реакций не превосходят допустимых. По известным реакциям при определенном значении допустимого остаточного прогиба упругой линии ротора легко подсчитать коэффициент неуравновешенности К, который представляет собой отношение динамической нагрузки R на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора [c.504]

Требования повышенной точности определения статической неуравновешенности ротора при высокой производительности станка в производственных условиях успешно удовлетворяются только при балансировке в динамическом режиме, т. е. при вращении балансируемого ротора. В станке применена колеблющаяся система без жестких связей оси балансируемого ротора с окружающей средой, которая обладает важным для производственных условий свойством — защитой от влияния на качество измерения неуравновешенности колебаний производственного помещения, особенно с частотами, близкими к рабочей частоте балансировки. Заметим, что устранить влияние последних помех с помощью электрических фильтров невозможно. 558 [c.558]

Измерительное устройство станка по техническим требованиям заказчика установлено на два диапазона измерений до 100 гсм и до 500 геи. Точность определения величины неуравновешенности 5 гсм. Точность определения угловой координаты 5°. Машинное время, необходимее для определения параметров статической неуравновешенности, не превышает 15—18 сек. Рабочая скорость балансировки 1410 о6 ман. [c.561]

Измерительное устройство станка МВТУ-704 в соответствии с техническими требованиями заказчика имеет два диапазона измерения до 200 гсм и до 1000 гсм. Точность определения величины статической неуравновешенности от 10 гсм. Точность определения угловой координаты 5°. Машинное время, потребное 562 [c.562]

Станки для статической балансировки в динамическом режиме, разработанные в МВТУ, могут быть применены для определения статической неуравновешенности автомобильных шин в условиях, близких к рабочим. [c.82]

Станок обеспечивает достаточную производительность и точность определения статической неуравновешенности шины. [c.82]

В связи с этим в Пензенском политехническом институте был разработан станок для статической балансировки трех- и четырехлопастных вентиляторов. Станок построен на принципе определения и устранения неуравновешенности в динамическом режи.ме угловых колебаний с введением уравновешивающего материала в технологические углубления. [c.103]

Способы и средства выявления и определения статической неуравновешенности сборочных единиц. Главный вектор дисбалансов ротора, находящегося в покое, под действием силы тяжести создает момент относительно оси или точки подвеса ротора и стремится повернуть ротор так, чтобы так называемое "тяжелое" место (центр его масс) заняло самое низкое положение. На этом принципе основано действие различных средств для выявления и определения статической неуравновешенности в поле силы тяжести стендов с роликовыми и дисковыми опорами или горизонтальными параллельными призмами. [c.852]

Для определения динамической неуравновешенности колеса в АТП применяют специальные стационарные и передвижные балансировочные станки, которые позволяют выполнять также и статическую балансировку. [c.85]

При вращении шпинделя вместе с ротором ось г под влиянием неуравновешенности ротора описывает коническую поверхность, а плита 2 совершает пространственное движение. Составляющая этого движения, направленная вдоль оси х, воспринимается массой 6. Вынужденные колебания массы относительно плиты / преобразуются датчиком в ЭДС, направляемую в электронное счетнорешающее устройство (на рис. 6.15 не показано), являющееся неотъемлемой частью балансировочного станка. Это устройство выдает сведения об искомой неуравновешенности в виде модуля и угловой координаты главного вектора D,, дисбалансов ротора. (На рис. 6.15 статическая неуравновешенность ротора условно представлена в виде неуравновешенности некоторой точечной массы, дисбаланс которой равен главному вектору D<, дисбалансов ротора.) После определения Z),, оператор устраняет неуравновешенность обычно способом удаления материала (удаления тяжелого места ) (см. 6.4). [c.218]

В общем случае при наличии статической и динамической неуравновешенностей воздействие их на подшипники можно свести к радяальным силам, определяемым по формуле (18), которые непрерывно изменяют свое направление, но лежат все время в плоскости, перпендикулярной оси вращения ротора. При определении расчетной величины сил динамического воздействия по формуле (18) известными являются m и ге, а неизвестна величина радиуса условного небаланса г. Вся трудность заключается в том, что величину г нельзя найти с помощью каких-либо теоретических выкладок, так как величина г зависит от ряда причин при этом степень неуравновешенности агрегатов одного и того же класса может быть различной. Величину г можно определить только экспериментально в результате массового обследования турбогенераторов в их эксплуатационных условиях. [c.61]

Pa MotpHM прежде всего определёние величины неуравновешенности в плоскости I. Сигнал генератора опорных импульсов при этом не должен попадать в измерительную схему и это достигается его заземлением при помощи тумблера ТГС. Тумблер ТГД также должен находиться в заземленном положении. Так как производится определение неуравновешенности в левой плоскости /, переключатель ПР переводится в положение Л, в котором контакт 25 замыкается на левую сетку лампы Л , а контакт 31 на правую сетку той же лампы. Сигнал статического датчика и , снимаемый с анода лампы Л должен быть преобразован в м,,и , что осуществляется потенциометром МС — i io, с ползунка которого снимается указанная величина. Одновременно, полученный с анода лампы Л , сигнал динамического датчика снимается с потенциометра МД (R a) преобразованным в виде MgUg. Оба эти сигнала, имеющие то же соотношение фаз, что и статическая неуравновешенность ротора по отношению к динамической поступает на суммирующую лампу Л , статический — m U . через контакт 25 на левую сетку, а динамический —через контакт 31 на правую. В результате совместного действия сигналов с анода лампы Лц снимается векторная сумма сигналов по уравнению (41), включая помехи, не описанные этим уравнением на блок фильтра — левую сетку лампы Л . В отличие от ранее рассмотренного фильтра по схеме фиг. 20 в данном случае сигнал с помехами, снятый с анода левой части лампы Л , через аналогичный мост Я з, Ra, / 25> 10 подается на сетку правой части Л вспомогатель- [c.46]

Определение неуравновешенности в правой плоскости II производится аналогично при положении переключателя в положении П. При этом схема включается на решение уравнения (42). На сетки лампы подаются сигналы с контактов 26 и 32 (см. табл. 1). Некоторым отличием от предыдущего решения здесь является то, что статический сигнал m U должен быть уменьшен в hj/hj, раз, для чего служит потенциометр сигнал с которого снимается через контакт 26 на левую сетку лампы Л . Динамический сигнал м должен быть умножен на —1, т. е. подан для суммирования в обратной фазе. Последнее осуществляется в фазоинверторном каскаде левой части лампы Лд, откуда он подается через потенциометр на контакт 32 я на правую сетку лампы Лц. Потенциометр введен для приведения противофазного динамического сигнала по модулю к его первоначальному значению что производится при отладке схемы при ее изготовлении или при замене лампы Л , если попался экземпляр с заметно отличающимися параметрами от предыдущего. [c.47]

Возьмем другой пример. Если по таблицам Федерна определять точность уравновешивания роторов гироскопических устройств, то, например, для роторов весом 0,3 н остаточная допустимая неуравновешенность при скорости 30 ООО об ман должна находиться в пределах от 0,09 до 0,30 мг-см. Эти цифры нельзя назвать реальными и необходимыми по следующим причинам. Во-первых, трудно обеспечить надежное измерение таких микроскопических дисбалансов даже на лучших образцах балансировочных машин. Во-вторых, сами нормы допустимых дисбалансов содержат грубую ошибку, так как задаются в виде скалярных величин, например в виде смещений условных центров тяжести или в виде допустимых дисбалансов и т. п. Иначе говоря, в этих нормах статическая неуравновешенность приравнивается к динамической неуравновешенности. Но из практики известно, что влияние этих двух неуравновешенностей на работу отдельных узлов приборов может отличаться в десятки раз. Поэтому это обстоятельство необходимо учитывать при определении допустимых дисбалансов для роторов специальных приборов. [c.14]

Блок-схема измерительного устройства машины при одновременном раздельном определении статической и динамической составляющих дисбаланса ротора представлена на фиг. 2. На вход усилителя II подается сигнал датчика статической неуравновешенности, который после усиления поступает в измеритель амплитуды и фазометр Сигнал датчика динамической неуравновешенности во входной цепи усилителя / суммируется с сигналом датчика статической неуравновешенности и после усиления суммарного сигнала производится измерение его амплитуды и фазы (YduK)- Генератор основного иапрял<ения П1 вырабатывает сигнал, необходимый для работы фазометров Уоп и Ydiw Ротор генератора по углу поворота жестко связан с приводным валом машины. [c.104]

Измерительное устройство станка имеет два диапазона измерения 5000 и 1000 гем, точность определения статической неуравновешенности 3 гем кг. Точность определения угловой координаты 5 . Машинное время для определения параметров неуравиовешенности не превышает 15 сек. [c.81]

Устинов А. П. Определение статического дисбаланса вращающегося ротора в общем случае его неуравновешенности. Сб. Теория и практика уравновешивания машин и приборов . Под ред. В. А. Щепетильникова. М., изд-во Машиностроение , 1970. [c.82]

С.хема уравновешивания, показанная на рис. 2, предпочтительна для деталей с одной плоскостью уравновешивания. Она обеспечивает полное совмещение во времени процессов определения и устранения неуравновешенности и состоит из вертикального вала 1 с насаживаемой на него деталью 2, неуравновешенность которой приводится к двум из четырех технологических углублений 3, расположенных в координатных осях х, у. Вал удерживается в вертикальном положении прулсинами 4. Над деталью располагаются резервуары 5 с уравновешивающей массой 6, поступление которой в технологические углубления регулируется заслонками 7. Открытие заслонок производится электромагнитами 8, управляемыми через усилитель 9 сигналами датчиков неуравновешенности Дх и Ду. Уравнения движения верхней точки подвеса под действием неуравновешенности (имеется в виду только статическая неуравновешенность, характерная для таких деталей) и вводимой в деталь уравновешивающей массы и.меют вид [c.102]

Колтоненты векторов W, W и Q не зависят от времени и для определенной системы турбоагрегат — фундамент зависят от частоты вращения со, от статических реакций в опорах, от величин и распределения неуравновешенности валопровода. [c.313]

Грузовой неуравновешенный момент Mq вычисляют по формулам В Т, 1 (III.4.2) или (III.4.3) — для ШСУ с прямым хо-ротом (1II.4.8)—для ПС с уравнительным полиспастом (У1.5Л) -г для ПС с уравнительным блоком. При определении статической Мощности двигателя момент находят от эквивалентного веса Gg трра <5э = фэО, где О— вес номинального груза фэ — коэ( ициент режима нагружения, принимаемый по данным статистики, а при их отсутствии — по формуле в т. 1 1.2.4). [c.488]

Пропорциональность резонансной амлитуды Л статическому моменту неуравновешенной массы использована в станке Б. В. Шитикова для определения величины и положения неуравновешенной массы. Осуществляется это следующим образом. В плоскости I про- [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...