Обобщенный приведенный

Условимся в левой части уравнения записывать члены, содержание обобщенную координату ф и ее производные, а в правой части иметь функцию времени M(t) и ее первую производную. Таким образом, в левую часть войдут члены, представляющие приведенные моменты сил инерции, и члены, являющиеся составляющими обобщенных (приведенных) внешних сил и сил трения, зависящие от положений и скоростей точек звеньев. В правой части будет функция Л (О и ее первая производная по времени. При указанных предположениях уравнение движения механизма принимает вид [c.162]

Обобщенная (приведенная) сила Qi определяется, как было указано в гл. VII, т. е. как скалярная величина, равная коэффициенту при вариации данной обобщенной координаты в выражении возможной работы сил. [c.281]

Обобщенная сила 13 Обобщенный приведенный [c.320]

Для составления уравнения движения механизма с переменной массой в форме моментов воспользуемся уравнением (260). За обобщенную координату примем угол поворота звена приведения (<7 = ф). Тогда обобщенная скорость будет < = Ф = со. Пусть jW — обобщенный (приведенный) момент активных сил, —обобщенный (приведенный) момент реактивных сил и Г — кинетическая энергия всего механизма, тогда [c.216]

Эти уравнения чрезвычайно удобны для динамического исследования механизмов с переменными массами. Составим уравнение у. движения плоского механизма с одной степенью свободы, пользуясь уравнением (13). Примем за обобщенную координату угол поворота звена приведения = ф, тогда обобщенная скорость = ф = со гЛ и пусть М — обобщенный (приведенный) момент активных сил, р. I Ж — обобщенный (приведенный) момент реактивных сил и Т —кине-тическая энергия всего механизма, которая выражается через при- [c.17]

Переходя к разложению в ряд обобщенных приведенных моментов, возьмем для исследования общий случай, когда на систему действуют силы, зависящие как от обобщенных координат, таки от обобщенных скоростей. Под этими силами будем понимать и силы сопротивления и силы движущие [c.15]

Обобщение приведенных данных разрешает считать, что влияние напряжений и пластических деформаций на скорость коррозии и электрохимические характеристики металла невелико и связано главным образом с механическим нарушением поверхностной защитной пленки или с изменением условий формирования ее. [c.63]

Исследование течений в неограниченных областях в прин,-ципе проводится так же, как и для ограниченных областей, поэтому мы предоставляем читателю соответствующее обобщение приведенных выше результатов. [c.239]

При обобщении приведенных выше соображений следует учесть, что они ограничены условием справедливости максвелловского распределения скоростей нейтронов в области тепловых энергий. Иначе, если, несмотря на столкновения, быстрые нейтроны будут оставаться быстрыми, а медленные нейтроны—медленными, более сильное поглощение медленных нейтронов сделает подчас невозможным введение единой средней скорости для всего пространства котла. [c.129]

Уточнения и обобщения приведенных определений последуют ниже, в ходе рассуждений. [c.49]

Обобщение приведенного выше описания поведения вязкоупругого материала достигается представлением в комплексной форме как напряжения [c.289]

Обобщение приведенных соотношений на случай температурного воздействия приведено в работе [14]. [c.663]

Подробный анализ подобных методов обобщения приведен в 7.6. [c.185]

На основании изложенного основную деформацию в процессе резания пластичных материалов — деформацию сдвига — люжно выразить через обобщенную (приведенную) деформацию растяжения. Данное положение является весьма важным, так как оно дает возможность определить численные значения величин напряжений, имеющих место в процессе резания пластичных материалов, по действительной диаграмме растяжения материалов. Процесс резания связан с местным сжатием материала резцом. Поэтому в общем случае деформацию сдвига надо связывать с деформацией сжатия. Однако у пластичных материалов (стали, латуни) действительные диаграммы сжатия (при соблюдении некоторых условий единства опытов) и растяжения практически совпадают. Поэтому для расчетов вместо диаграммы сжатия для пластичных материалов можно пользоваться диаграммой растяжения. [c.41]

Подшипники, работающие при переменных режимах, подбирают по эквивалентной нагрузке. Под эквивалентной понимают нагрузку, которая вызывает такой же эффект усталости, что и весь комплекс действующих нагрузок. Расчет эквивалентной нагрузки основан на обобщении приведенной выше зависимости, связывающей нагрузку и ресурс подшипника, для разных режимов работы [c.517]

Обобщение приведенного расчета для модели с конечным орбитальным моментом [119], [120] дает в правой части формулы (13.70) (2/3) (2/- -3) при / = 0 получается 2. [c.252]

Простое обобщение приведенного рассуждения показывает, что либо существуют две инвариантные точки, для которых rot AAi отличен от О, или же существует бесконечное множество инвариантных точек. [c.304]

Широко изучались обобщения приведенного метода на многогрупповые задачи с различными пробными функциями [44]. Физические принципы, положенные в основу этих обобщений, рассматривались в предыдущих разделах, но часто очень сложно применить их к детальным многогрупповым расчетам. С помощью вариационных принципов были, кроме того, получены уравнения метода дискретных ординат [45]. [c.246]

Можно проследить эволюцию величины зерна также в масштабе локальных областей неоднородности в легированных сталях, например, на микрофотографиях 569/5—10 зерна в областях ликвации кажутся более мелкими, чем в окружающем металле, однако трудно сделать какие-нибудь обобщения, приведенных данных недостаточно для характеристики размера зерна. [c.28]

При отсутствии потерь Я[ Ц = д [Ц, поэтому функцию можно назвать обобщенным приведенным расходом. Зная распределение скорости вдоль оси диффузора, по уравнению неразрывности с помощью этой формулы можно найти отношение давлений полного торможения в произвольном сечении диффузора [см. формулу (2-41)] [c.387]

И I jj = Иг, (p6), где j есть масштаб плана скоростей. Нетрудно видеть, что приведенные масса т и момент инерции являются функциями обобщенной координаты (pj (рис. 15.7), т. е. m [c.338]

Для определения истинного движения всех механизмов машинного агрегата, очевидно, достаточно знать закон движения зг ена, выбранного за звено приведения, т. е. определить из урав-ие 1ия (16.6) или (16.7) обобщенные координаты звена приведения как функции времени. [c.343]

В приведенном выше рассмотрении предполагалось использование следующего реологического определения обобщенной ньютоновской жидкости [c.67]

Более сложные модели по сравнению с представленной на рис. 6-2 могут привести к обобщенным формам уравнения Максвелла. Например, модель, приведенная на рис.6-3, соответствует, очевидно, уравнениям (6-4.40) и (6-4.41), а следовательно, и уравнению (6-4.39). [c.240]

Важно понимать, что приведенный выше анализ основывается на линейном уравнении, хотя оно и учитывает при помощи члена, содержащего А, некоторые эффекты памяти. Действительно, для обтекаемых тел простой геометрии (таких, как сферы и цилиндры) решение уравнения (7-4.3) можно довести до вычисления коэффициента лобового сопротивления в явном виде [15, 17]. Кажущаяся значительно более простой задача, состоящая в вычислении коэффициента лобового сопротивления для течения обобщенных ньютоновских жидкостей (т. е. жидкостей, для которых напряжение задается уравнением (2-4.1)), оказывается практически более сложной для решения из-за нелинейности члена, описывающего вязкие напряжения даже для тела простейшей геометрии (сфера) получены лишь оценки для несовпадающих верхней и нижней границ решения [18]. [c.277]

Подшипники, работающие при и с р е-м е н н ых режимах, подбирают по эквивалентной нагрузке, под которой понимают нагрузку, вызывающую такой же эффект усталости, что и весь комплекс действующих нагрузок. Эквивалентная нагрузка с учетом обобщения приведенной выше зависимости, связываюп ей нагрузку и ресурс подшипника для разных режимов работы [c.356]

В статье дается обобщение приведенных Р. Мейером, а также Дж. Керьером и У. Манком решений задачи о колебаниях уровня воды в водохранилище с вертикальной стенкой при бесконечной глубине водохранилища и грунта. [c.237]

Отсюда можно заключить, что основные причины, вызывающие дополнительные потери от влажности в иевращающихся реактивных и активных решетках, практически одни и те же. Форма канала влияет на величину дополнительных потерь, но почти не изменяет характера зависимости от уо. Испытания активных решеток подтвердили, что с ростом влажности концевые потери увеличиваются. Следует отметить, что исследования рабочих решеток проводились в статических условиях, когда скорость жидкой фазы перед решеткой совпадала по направлению со скоростью пара (аналогично испытаниям сопловых решеток). Такая схематизация реального потока ограничивает возможности обобщений приведенных выше исследований. Более близкие к натурным условиям испытания на входе в решетку могут быть получены на обращенной модели, описание которой приведено в гл. 5. [c.90]

Обобщая результаты, полученные для жесткого и свободного краев, примем, что в случае идеализированной опоры надо требовать, чтобы на краю обращались в нуль обобщенные перемещения, соответствующие бесконечной жесткости опоры, и обобщенные приведенные усилия, соответствующие нулевой жесткости. В совокупности в каждой точке края должно быть сфор-мулировано четыре таких условия, соответствующих четырем линейно [c.71]

В недавно опубликованной статье Tifien [1] автор дает некоторые (довольно очевидные) обобщения приведенных теорем единственности, пользуясь тем же методом, но при несколько иных обозначениях. Используемые этим автором основные формуды и предложения, касаюпщеся комплексного представления решения, почему-то приписываются им Стевенсону, работы которого опубликованы гораздо позже, чем работы Г. В. Колосова и мои (в частности моя работа [И], на которую в числе прочих ссылается автор), где все эти результаты содержатся. То же относится и к статьям [2, 3] того же автора. [c.152]

Обобщение приведенной схемы на общий случай фильтрации многофазной и многокомпонентной смеси, проходящей в условиях локального термодинамического равновесия, было выполнено в работах Ю. П. Желтова и М. Д. Розенберга (1962), В, Н. Николаевского (1963). Соответствующие уравнения (для двухфазной смеси) баланса масс компонент в системе в целом имеют вид [c.637]

Влияние давления на теплопроводность н-октана исследовали И. Ф. Голубев, Я- М. Назиев [69] в интервале давлений от 1 до 500 бар при температурах от 20 до 360° С, А. К. Абас-Заде, К. Д. Гусейнов [192] только для жидкой фазы в интервале /=17—105° С и /5=1—400 бар. Как уже отмечалось для н-гептана, в работах применена одинаковая методика измерений и установки подобной конструкции. Расхождения между результатами указанных исследований составляют 3—4%, но эффект давления одинаков. Исходя из этого, при составлении таблицы рекомендуемых значений (табл. 53) теплопроводности сочтсно возможным воспользоваться результатами обработки в координатах -у, выполненной ранее [189]. Данные для газообразного н-октана при атмосферном давлении приняты на основании обобщения, приведенного для ряда н-алканов, а для жидкости прн р= бар — в соответствии с усред- [c.122]

Трииаальное обобщение приведенной конструкции оператора (5> состоит в следующем вместо одного множества Е рассматривается пара (Е, Е), где Е — замкнутое подмножество в Е В этом случае мы требуем, чтобы отображение ф являлось-локально тривиальным )асслоением четверки (Е, Е, К, К) над 7 где К К — такие же, как и прежде, а множество Е не обязано ни содержать какое-либо из множеств К, К, ни содержаться-в них (то есть их взаимные включения устроены так, как показано на рис. 110). Кроме того, требуется, чтобы сужение проекции ф [c.174]

Для ряда приложений щ>едставляет интерес обобщение приведенных соотношений на случай, когда на частицу, кроме учтенных ранее, действуют постоянная продольная сила Т и постоянная сила. Qi нормальная к плоскости (рис. 8.5, all). Указанные обобщенные соотношения получаются из (4.43) и (4.46) путем замены выражения -mg sin а на -mgsina + Т, а выражения m g OS а на mg osa + Q [c.218]

За звено приведения удобно выбирать то звено, которое совершает вращаТ ель-ное движение относительно стойки. Обычно за такое звено выбирают ведущее звено, т. е. звено по обобщенной координате которого проводится исследование движения механизма. [c.124]

Но, как известно, отношения скоростей или передаточные отношения конкретного механизма зависят только от его положения, т. е. от обобщенной координаты звена приведения. Поэтому приведенная сила или приведенный момент и приведенная масса или приведенный момент инерции зависят от положения звена приведения, т. е. они ябляются функцией обобщенной координаты. [c.125]

С помощью уравнений, приведенных в 23, находится зависимость угла Ф4ОТ примятого за обобщенную координату угла фа — функция ф4 = ф4 (фа). Далее рассматриваются два треугольника DEGD и EFGE и отыскивается функция Фе = Фо (ф4)- [c.128]

Звено механизма, к которому приложены приведенные силы, носит названне звена приведения, а точка приложения приведенных сил — точки приведения. Если рассматриваемый механизм имеет одну степень свободы, то для изучения его движения достаточно знать закон движения одного из его звеньев (закон изменения обобщенной координаты). [c.324]

Обычно за звено приведения выбирают то звено, по обобш.ен-ной координате которого проводится исследование механизма. Тогда вместо рассмотрения всего комплекса звеньев механизма можно рассмотреть звено, например кривошип АВ (рис. 15.1), обобщенной координатой которого является угол (р. В точке В этого звена перпендикулярно к оси кривошипа приложены две приведенные силы сила Гд — приведенная движущая силу и сила Fo — приведенная сила сопротивления. При этом сила /д [c.324]

Из уравнений (15.6) и (15.7) следует, что если для каждого положения мexaниз fa известны приложенные к его звеньям силы и моменты, то приведенная сила и приведенный момент М,, будут зависеть только от отношений скоростей, которые, как было показано в кинематике механизмов, зависят только от ьо-ложения его зве1 ьев, т. е. от обобщенной координаты. [c.326]

Что касается инерционного коэффициента У14, то эта величина отличается от обычного приведенного момента инерции. Величину /44 нельзя подсчитывать как приведенный момент инерции условного механизма с одной степенью свободы, что можно было сделать для и /44. При вычислении следует считать, что оба звена, 1 и 4, движутся одновременно. В выражение для J не пойдут массы звеньев, положение которых зависит лишь от одной обобщенной координаты, ф или Ф4. В отличие от Уц и J44, нельзя сказать, что — всегда существенно положительная селичина, что хорошо видно из ее выражения. [c.359]

Таким образом, при приведении масс в механизмах с двумя степенями свободы все звенья можно разбить на три группы. К первой группе относятся звенья, положения которых определяются лпшь одной обобщенной координатой Ф4. Массы таких звеньев не могут входить в выражения и Ко второй группе относятся звенья, положения которых определяются лишь одной обобщенной координатой ф . Массы таких звеньев не могут входить в выражения для 44 и Jц. Наконец, к третьей группе относятся звенья, положение каждого из которых определяется сразу [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...