Угол давления торцовый

Угол давления ад в торцовом сечении равен 20—30°. Через точку iWo проведем прямую М М, параллельную осям цилиндров и примем эту прямую за линию зацепления. Положим, что точка контакта (зацепления) зубьев равномерно перемещается по линии зацепления М М от точки M , к точке М. Так как линия зацепления параллельна осям начальных цилиндров, то эта точка контакта опишет на цилиндрических поверхностях с радиусами ги и Г2А, жестко связанных с начальными цилиндрами и равномерно вращающихся вместе с ними, винтовые линии и ЩМ. Радиальные расстояния г и и Г2/г до точек контакта, как видно из треугольников и РоМ О (рис. 241), [c.226]

При проектировании фрез для косозубых колёс необходимы следующие данные модуль в торцовом сечении т/, угол давления на делительном цилиндре в торцовом сечении коэфициент сдвига исходного контура по отношению к торцовому модулю угол наклона зуба косозубого колеса на делительном [c.392]

Если даны модуль в нормальном сечении ти , угол давления на делительном цилиндре в нормальном сечении коэфициент сдвига исходного контура по отношению к нормальному модулю то соответствующие данные в торцовом сечении равны [c.393]

Торцовый угол давления профиля па начальном цилиндре шевера [c.565]

Проверка толщины головки зубьев шевера торцовый угол давления на головке [c.566]

Торцовый угол давления на ножке зуба [c.567]

Торцовый угол давления профиля на начальном цилиндре шевера . И1 из соз Р [c.531]

Угол давления в торцовом сечении = 20—30 , Исходя из равнопрочности зубьев торцовый модуль зацепления должен быть равен [c.167]

Угол давления эвольвентных профилей зубьев шевера и колеса на начальных цилиндрах при обработке новым шевером также отличается от номинального торцового угла зацепления. Он определяется для шевера и колеса по следующим формулам [c.791]

Определяется угол давления в торцовом сечении для позитивной стороны [c.333]

Рабочая головка имеет шпиндель, в конические отверстия которого вставляются оправки для крепления обрабатываемых деталей. На шпинделе с двух сторон крепятся столы для установки приспособлений. Рабочая головка может поворачиваться на угол 90° и занимать одно из двух положений для обработки соответственно дисковых или торцовых кулачков. Для угловой настройки можно разъединять кинематическую цепь копир—шпиндель рабочей головки. Максимально допустимый угол давления между копиром и роликом (угол подъема профиля копира) равен 35°. С уменьшением угла давления точность обработки повышается. [c.8]

Новыми геометрическими параметрами колес Новикова являются I — смещение и ад — угол давления. Величину смещения принимают равной от ms до 1,5 ms, где — торцовый модуль зацепления. Угол давления равен 30°. [c.427]

Угол зацепления в нормальном (или в торцовом) сечении Угол зацепления основной рейки в нормальном (или в торцовом) сечении Угол давления в торцовом сечении Угол наклона зубьев по начальному (или делительному) цилиндру Угол наклона зубьев по основному цилиндру Коэффициент перекрытия в торцовом сечении [c.18]

Угол давления в торцовом сечении [c.25]

Торцовый угол давления профиля на начальном цилиндре [c.1071]

Торцовый угол давления профиля колеса на начальном цилиндре. ......... [c.1071]

Торцовый угол давления на головке. ........... [c.1073]

Торцовый угол давления профиля иа начальном цилиндре колеса [c.883]

Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. Кроме того, решение относится к теоретическому случаю чисто плоского потока (отсутствие торцовых стенок). В реальных случаях чаще всего приходится считаться с наличием отрывов. Если вблизи входного сечения диффузора обеспечено чисто радиальное течение с равномерным распределением скоростей, то по мере продвижения потока на боковых стенках нарастают пограничные слои. В случаях, когда угол раскрытия диффузора велик и не произошло смыкания пограничных слоев, во внешнем потоке происходит нарастание давления, при-386 [c.386]

Построение профилей зубьев проводится в следующем порядке. По заданным расстоянию Ow между центрами колес и передаточному числу и определяем радиусы rwi и Гтз начальных окружностей. Проводим через полюс зацепления Р прямую NA/ (рис. 242), образующую с прямой НН, перпендикулярной к линии центров, угол зацепления Выпуклые профили зубьев меньшего колеса очерчиваются из центра, совпадающего с полюсом Р по дуге окружности радиуса PiS l,35 гщ, где — модуль зацепления в торцовом сечении. Вогнутые профили зубьев большего колеса очерчиваются по дуге окружности радиуса Ра = (1,03 ч- 1,10) из точки Л1, лежащей на прямой NN. При малой разнице радиусов Pi ир2 профили зубьев на некоторой части их почти совпадают, что, несмотря на точечный контакт, уменьшает удельные давления на зубья. Радиус Га окружности вершин большего колеса равен радиусу начальной окружности этого колеса. Радиус Га окружности вершин меньшего колеса [c.228]

Следствие. При использовании аксиально-поршневой гидромашины с торцовым распределением, у которой угол подачи лежит в главной плоскости регулирования, изменения подачи следует производить только при помощи угла ф подачи, а угол у сжатия должен выбираться в соответствии с заданным режимом давления так, чтобы получить наименьший скачок давления в момент открытия цилиндра. [c.383]

Если угол a мал, то давление N становится слишком большим. Поэтому во избежание заклинивания в этом случае конические цапфы делают разгруженными в осевом направлении, для чего их снабжают торцовой опорой (рис. 21, б) или разгружающим винтом (рис. 21, в). [c.493]

Рассмотрим первый вариант как наиболее распространенный. В этой передаче два начальных цилиндра с диаметрами а,, и перекатываются друг по другу без скольжения (см. рис. 216) Проведем из точки Ро линию под углом (90° — ад) к линии центров колес О1О2 и на расстоянии I от точки Р возьмем точку К (здесь Од — угол давления, образованный нормалью к поверхности зуба в точке К и касательной к начальным окруж-нос ям, проведенной через точку Ро). Проведем линию зацепления Кк, параллельную линии полюсов РоР. Точка контакта зубьев К перемещается вдоль линии зацепления с постоянной скоростью при постоянных угловых скоростях вращения начальных цилиндров, а на поверхностях, связанных с вращающимися ци-лигдрами, точка К" опишет винтовые профильные линии КП и КПг- Если взять теперь в качестве образующей фигуры окружность радиуса I и перемещать ее поочередно по винтовым профильным линиям так, чтобы точка К все время совпадала с этими линиями, то следы образующей окружности создадут винтовые цилиндры. Часть выпуклого цилиндра образует зуб шестерни, а вогнутого — впадины колеса. Зуб шестерни, имеющий круговую форму в торцовом сечении, находится на внешней стороне начального цилиндра, а впадина на втором колесе — внутри начального цилиндра. [c.341]

На рис. 17, а представлена схема зацепления, из которой видно, что начальные окружностн колес I и И имеют полюс зацепления в точке Я, тогда как торцовые профили зубьев этих колее контактируют в точке К, которая не совпадает, как и в других цилиндрических передачах, с полюсом Р. Общая нормаль Л/Л/ к профилям зубьев проходит через полюс Р и составляет с общей касательной к начальным окружностям угол давления ад. Из схемы видно, что центры дуг i и С , которыми очерчены профили, расположены на нормали jViV, а смещение точек контакта от полюса постоянно Р/( = / = onst. [c.232]

Для передач Новикова определяют значения двух модулей — нормального т и окружного торцового пг, (по формуле для косозубых цилиндрических колес m, = /H / osp). Размеры элементов зуба и впадипы (рис. 17, б) рассчитывают в соответствии с исходным контуром и в зависимости от нормального модуля т . При расчете принимают угол зацепления ргк 10 30° угол давления ад = 30°. [c.232]

Точка Р касания этих окружностей лежит на линии центров и является полюсом зацепления. Угол давления, т. е. угол, образуемый общей касательной ТТ к начальным окружностям и проекций NN общей нормали на торцовую проскость, принимается в пределах а = 20° 30°. [c.125]

Пример 84. Определить угол поворота сечения и неплоскостность удлотюггельного пояска кольца торцового уплотнения (см. рис. 8.53, а) после нагружения его давленяем Ро = 1 МПа. Реакция опорной поверхности Fo = 1014 Н (определена из условия равновесия кольца в осевом направлении), модуль упругости материала кольца Е - 10 ° Па, распределение давления в паре трения-по треугольнику. Размеры на рисунке даны в миллиметрах. [c.283]

Установка топливного насоса высокого давления. У автомобиля КамАЗ-5320 для установки насоса фиксируют коленчатый вал введением фиксатора на картере маховика в паз маховика (при этом метка на ведущей полумуфте привода топливного насоса высокого давления должна быть расположена вверху) совмещают установочные метки ведомой полумуфты (см. рис. 5.8) и фланца ведомой полумуфты 3 и затягивают стяжной болт переднего фланца вгдущей полумуфты привода насоса высокого давления после закрепления насоса на блоке, а по окончании установки рукоятку фиксатора вводят в мелкий паз на корпусе фиксатора. У автомобилей МАЗ-5335, КрАЗ-260 при установке насоса метки на муфте опережения впрыска и ведущей полумуфте привода топливного насоса должны быть расположены с одной стороны. После закрепления топливного насоса на блоке цилиндров проверяют осевые зазоры между торцами кулачков ведущей полумуфты и торцом муфты опережения впрыска, а также зазоры между торцами кулачков муфты опережения впрыска и задним торцом ведущей полумуфты (значение зазора должно быть не менее 0,3 мм для каждого из четырех кулачков). Торцовый зазор регулируют перемещением полумуфты по ведущему валу привода топливного насоса при отвернутой гайке стяжного болта полумуфты, которую затягивают после окончания регулировки. Затем устанавливают угол опережения впрыска по моментоскопу. По окончании установки топливного насоса проверяют и регулируют минимальную частоту вращения коленчатого вала двигателя в режиме холостсго хода. [c.75]

PeFi i и Мд2 = PeFifh — моменты от ветра при действии его с давлением рд поперек Mgi и вдоль плоскости стрелы крана, вызывающие наклон понтона fj, F2 и hi, /I2 — соответственно продольная и торцовая наветренные площади поворотной части и высоты их центров парусности от центра бокового сопротивления Р — угол между направлением ветра и диаметральной плоскостью. [c.388]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...