Коэфициент сдвига

Коэфициент сдвига торцев зуба [c.324]

Углы наклона зубьев Зщ и рабочую ширину зубчатых колёс Ь и модуль следует. выбирать такими, чтобы коэфициент сдвига торцев зуба колеса (если [c.337]

В табл. 47 приведены формулы для определения номинальных размеров элементов зацепления цилиндрических зубчатых колёс и передач, ограничиваемых допусками и подвергаемых контролю. Формулы даны для общего случая, т. е. корригированных передач для не-корригированных колёс следует во всех формулах принимать коэфициент сдвига равным нулю. [c.84]

При проектировании фрез для косозубых колёс необходимы следующие данные модуль в торцовом сечении т/, угол давления на делительном цилиндре в торцовом сечении коэфициент сдвига исходного контура по отношению к торцовому модулю угол наклона зуба косозубого колеса на делительном [c.392]

Если даны модуль в нормальном сечении ти , угол давления на делительном цилиндре в нормальном сечении коэфициент сдвига исходного контура по отношению к нормальному модулю то соответствующие данные в торцовом сечении равны [c.393]

В этих формулах 6 —коэфициент сдвига (для нормальных колес 5 = 0), — угол зацепления, т — модуль, /г —высота головки зуба (для нормальных колес к = т). [c.453]

Формулы даны для общего случая, т. е. корригированных колёс для некорригированных колёс следует принимать коэфициент сдвига равным нулю. Для облегчения вычислений в таблице на стр. 327 приведены значения различных величин, часто встречающихся прй расчёте контрольных элементов зацепления. [c.319]

Сс—суммарный коэфициент сдвига для сопрягающейся пары колёс для внешнего зацепления для внутрен [c.323]

Здесь О — модуль сдвига, постоянная для всех материалов его обратное значение р=1/0 — коэфициент сдвига. Между модулем сдвига, модулем долевой упругости и коэфициентом Пуассона существует следующее соотношение [c.8]

В соответствии с усилиями запрессовки и выпрессовки (фиг. 30) при опытах и расчётах оперируют следующими коэфициентами трения (сцепления) / —коэфициент запрессовки /а — коэфициент выпрессовки, соответствующий начальному моменту взаимного смещения (сдвига) деталей, и/—коэфи-циент выпрессовки при установившемся процессе смещения. [c.165]

Расчётное контактное напряжение не должно быть больше допускаемого как для зубьев шестерни, так и для зубьев колеса. Допускаемые контактные напряжения сдвига следует определять по приведённым ниже формулам (9)—(9к), составленным на основании опытных (табл. 9—14) и эмпирических данных, с учётом коэфициента безопасности (по отношению к средним экспериментальным данным) 1,25. Если расчёт вести при коэфи-циенте безопасности, равном ], т. е. увеличить допускаемое контактное напряжение на 25 /о, то в некоторых случаях (примерно в 10—20 случаях из 100, если //д < 330) долговечность может оказаться меньше ожидаемой (в 3—4 раза . [c.259]

Для корригированных с большим коэфи-циентом сдвига червячных колёс в тех случаях, когда решающей является прочность зубьев на изгиб, необходимо определить коэфициент формы зуба у по формуле (15) (стр. 2711, принимая в ней р = 0 и B -S. [c.346]

Без учёта обратного сдвига, что приРа Р создаёт неточность расчёта, приводящую к увеличению бокового зазора, коэфициент коррекции можно определять по формуле [c.356]

При сварке на постоянном токе полярность электродов остаётся неизменной, а при переменном токе меняется 100 раз в 1 сек., поэтому условия для существования дуги затруднены. Для устойчивого горения дуги переменного тока необходимо наличие индуктивности в сварочной цепи, создающей сдвиг фаз между током и напряжением такой величины,, чтобы после перехода тока через нуль напряжение трансформатора было достаточным для зажигания дуги, а при уменьшении напряжения дуга поддерживалась бы за счёт возникающей электродвижущей силы самоиндукции. Благодаря этому сварочный аппарат, обладая значительной индуктивностью, должен иметь коэфициент мощности os 9 порядка 0,35 — 0,45. С экономической точки зрения желательно иметь os 9 по возможности выше, в пределах, допускаемых условиями устойчивого горения дуги. Напряжение холостого хода по- [c.285]

При применении смазок, ввиду высоких давлений, имеет место адсорбционная смазка. На эффект смазки оказывает влияние схема главных напряжений. Эффект смазки проявляется в значительно большей степени, если в плоскости сдвига действует нормальное растягивающее напряжение, а не нормальное сжимающее. Коэфициент внешнего трения при пластической деформации определяется тремя методами а) коническими бойками [c.274]

При конструировании механизма подъёма мотовила предусматривается необходимость высокой степени воздействия т] мотовила на стебли с учётом коэфициента (х = 0,20,3 обжатия стеблей. При этом ось мотовила должна устанавливаться над режущим аппаратом и сдвигаться назад на величину а. Последняя определяется графическим методом (фиг. 22) —путём построения трохоид движения планки при низкорослой конопле (L= I м ]. Варьируя величины хил, необходимо стремиться к уменьшению Ь. [c.149]

Значения коэфициентов k-y п в зависимости от т приведены в табл. 6 коэфициенты Л и k-i определены для сталей при коэфициенте Пуассона н. = 0,3 и модуле упругости сдвига G = 0,385 . [c.530]

Расчёт на закручивание станин, состоящих из двух стенок с перегородками, можно производить. принимая за расчётную схему станину с жёсткими частыми перегородками, по формуле, учитывающей сдвиг сечений с введением коэфициента понижения жёсткости Л,,о (см. табл. 3) [c.188]

Задача экспериментатора заключается сперва в тщательном определении модуля сдвига G, а затем в установлении по наблюденным значениям поправочного коэфициента С- [c.84]

Средний угол наклона зуба Угол наклона зуба а данной точке Угол головки зуба Угол ножки зуба Межосеной угол Коэфициент сдвига торцев зуба Угол конуса выступов Угол начального конуса [c.323]

Целью геометрического расчёта является также проверка удовлетворительности условий зацепления, для чего производится подсчёт (при малых числах зубьев или при больших коэфициентах коррекции) и расчёт на отсутствие подрезания или на запас против подрезания (производится при малом числе зубьев, например, при 2 <17 os p os if, если n=0) и расчёт на запас против заострения (производится nfiH больших коэфициентах коррекции и малых числах зубьев), а также определяется коэфициент сдвига торцев зуба д. Для проверки удовлетворительности условий зацепления можно воспользоваться формулами для цилиндрических зубчатых передач, приведёнными в табл. 6 (стр. 230). Для этого конические колёса следует заменить эквивалентными цилиндрическими, размеры которых (как шестерни, так и колеса) определяются по формулам (в правой части формул — размеры конических колёс, в левой - эквивалентных цилиндрических) [c.329]

Коэфициент сдвига 396, XIII. Коэфициент усиления лампы 774, XI. [c.484]

Коэфициент коррекции в нормальном (или в торцевом) сечении Сумма (для внутреннего зацепления — разность) коэфициентов коррекции колеса и шестерни в нормальном (или в торцевом) сечении Коэфициент обратного сдвига в нормальном(или вторцевом)сечении [c.216]

Решение. Из номограммы на фиг. 4а (график 1) находим значение равное коэфицненту обратного сдвига в торцевом сечении при = 20 . Из номограммы на фиг. 46 находим коэфициент Aj при = 20° (например для прямозубых колёс) коэфициент = 0. После этого получаем [c.225]

При работе зубчатых колёс на поверхностях зубьев возникают силы трения, которые изменяют напряжённое состояние в зоне контакта и увеличивают максимальное контактное напряжение сдвига. Если принять коэфициент трения равным 0,2 и неизменным по ширине полоски контакта, то максимальное контактное напряжение сдвига получит значение 0,34j на глубине 0,4 1 [15, 26]. Это напряжение почти не отличается от максимального контактного напряжения сдвига при г араболическом законе распределения нагрузки поперёк полоски контакта (при вышеуказанной её ширине), принятого здесь в качестве условного расчётного [c.244]

К — коэфициент нагрузки для расчёта зубьев на контактные напряжения (см. Определение расчётной нагрузки", стр. 275) R oiu и R oK — допускаемые контактные напряжения сдвига R(. /для прямых зубьев для косых зубьев — R k) для шестерни и колеса при числе циклов напряжений N,, = = 107 в hZj M-) [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига цилиндрических косозубых и шевронных колёс. При расчёте на выносливость рабочих поверхностей зубьев, цилиндрических косозубых и шевронных колёс можно пользоваться теми же формулами, что и для прямозубых колёс, подставляя в формулы (4) — (4ж) числовой коэфициент 80 ООО вместо 100 ООО и допускаемое контактное напряжение сдвига в поверхностном слое косых и шевронных зубьев (в r zj M вместо [c.246]

Особенности расчёта на контактные напряжения сдвига нестальных зубчатых колёс. Когда в паре зубчатых колёс одно или оба зубчатых колеса выполнены не из стали, числовые коэфициенты в формулах 1—1л(т. е. 100 000 для прямозубых колёс и 80 000 —для косозубых и шевронных) следует умножить [c.247]

В табл. 17 приведены допускаемые контактные напряжения сдвига для косозубых и шевронных колёс, полученные путём пересчёта соответствующих значениП, рекомендуемых АГМА [33] для опреде.тения допускаемой нагрузки (мощности) для цилиндрических косозубых и шевронных редукторов. При использовании этих данных расчётную нагрузку следует определять также по нормам АГМА (стр. 284) с учётом коэфициента скорости и частного коэфициента качества При < 100 и / > 8 указанные в табл. 17 значения неприменимы. [c.263]

Конические зубчатые колёса зерол нарезаются резцовыми головками и имеют, следовательно, круговые зубья, но, в отличие от спиральных конических колёс с круговыми зубьями, у них угол наклона зубьев на половине ширины равен нулю. У колёс зерол возникают такие же осевые усилия, что и у прямозубых, но в отличие от последних колёса зерол работают с меньшими динамическими нагрузками и меньшим шумом, особенно если зубья шлифованные. Недостаток таких колёс — большое колебание длины контактных линий вследствие малого коэфициента углового сдвига торцсв зуба по отношению к его середине. [c.333]

Расположение, количество и величина опорных поверхностей и поверхностей приложения зажимных усилий, а также величина последних должны быть выбраны и рассчитаны такими, чтобы в процессе резания обрабатываемые поверхности заготовки не смещались и не деформировались под действием усилий зажима и резания более, чем позволяют допуски на координаты поверхностей. При зажатии нежёстких заготовок в местах возникновения наибольших деформаций устанавливаются подводимые опоры. Сила трения на опорных поверхностях даже при наличии контрольных штифтов должна быть, как правило, более возникающих на них сил сдвига. Коэфициент сцепления принимается на опорных поверхностях гладких — 0,15, с редкими косыми или поперечными канавками — 0,25, с частыми канавками—0,4, с частыми канавками в клетку при высоком удельном давлении — 0,6 при работе без охлаждения эти значения могут быть повышены на 400/q. [c.640]

Как показывают экспериментальные и теоретические исследования, коэфициенты упругости грунтов зависят не только от упругих свойств грунта (модуля упругости и коэфи-циента Пуассона), но и от вида осадки фундамента. Установлено, что коэфициент упругости грунта, связывающий нормальное равномерное давление на грунт с равномерной вертикальной упругой осадкой фундамента, для одного и того же грунта будет иным, чем коэфициент, связывающий напряжение сдвига, действующее на грунт по основанию фундамента, с горизонтальным перемещением последнего. Коэфициент, связывающий внешний вращающий момент, действующий на фундамент, с упругим поворотом основания его, по величине также отличается от двух указанных коэфициентов. Поэтому при динамических расчётах массивных фундаментов машин пользуются тремя коэфициентами 1) —упругого равномерного сжатия грунта, 2) V — упругого сдвига и 3) — упругого не])авномерного сжатия грунта. [c.536]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...