Физико-химические параметры воздуха

ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ ВОЗДУХА [c.69]

Все излучатели, в которых используется сжатый воздух, имеют общий недостаток — в них трудно получить акустическую энергию в чистом виде. В чистом виде — это значит без сопровождающего потока отработанного газа, который принципиально необходим для возбуждения акустических колебаний в любых аэродинамических преобразователях, ибо попадание в озвучиваемый объем отработанного воздуха крайне нежелательно. При использовании свистков в технологических целях обработке подвергается газ (или смесь газов) заданного состава с определенными физико-химическими параметрами, поэтому введение дополнительного газа может сильно изменить технологический режим (температуру, влажность, состав газа), ухудшить качество получаемого продукта или вызвать образование взрывоопасных смесей. Одной из важнейших проблем при конструировании аппаратуры для акустической обработки газовых сред, таким образом, является нахождение наиболее рационального метода удаления из камеры озвучивания отработанного газа, вышедшего из газоструйного излучателя. [c.101]

При торможении воздуха, движущегося с очень большими скоростями, в потоке развиваются высокие температуры. При этом нагрев газа влечет за собой изменение его термодинамических параметров, а также различные физико-химические превращения. Например, в случае нагрева воздуха, находящегося при нормальном атмосферном давлении, до температуры 1500 К начинается заметное возбуждение колебательных уровней внутренней энергии молекул кислорода и азота воздуха при нагреве до температуры 3000 К эти уровни для кислорода оказываются полностью возбужденными и дальнейшее нагревание приводит к его диссоциации, завершающейся при температуре 6000 К (т. е. молекулы кислорода почти полностью диссоциированы). Кроме того, при такой температуре происходит диссоциация большей части молекул азота. С дальнейшим повышением температуры начинает развиваться процесс возбуждения электронных степеней свободы, а затем происходит отрыв электронов от атомов азота и кислорода. Это явление называется ионизацией. Процесс ионизации интенсифицируется по мере увеличения температуры и сопровождается ростом концентрации свободных электронов. [c.34]

Состав газовоздушной смеси, при котором может происходить взрыв, принято характеризовать концентрацией (% объема) газа, содержащегося в смеси с воздухом и другими компонентами (дымовыми или инертными газами). При этом различают нижнюю и верхнюю предельные концентрации газа, при которых еще возможно возникновение горения. Существование пределов взрываемости связано с физико-химическими свойствами горючей смеси — природой газа, наличием примесей, теплоемкостью, температурой и другими ее параметрами. В частности, слишком бедные горючим смеси не воспламеняются потому, что образующийся очаг горения имеет низкую температуру из-за рассеяния тепловой энергии в момент образования очага. Но и слишком богатые смеси не могут воспламеняться, так как теплотворность их также слишком мала из-за недостатка кислорода, и горение не может распространяться от очага вследствие тепловых потерь и понижения температурного уровня реакции. [c.176]

Одним из наиболее важных технических вопросов эксплуатации по техническому состоянию является контроль состояния двигателя, который производится при анализе информации, поступающей с конкретного двигателя. Средства и методы получения этой информации образуют систему диагностики и прогнозирования его состояния. Наиболее простым и эффективным способом контроля является визуальный осмотр, в том числе инструментальный, деталей, элементов и узлов двигателя, а также контроль уровня вибрации роторов, физико-химического состояния масла и параметров рабочего процесса. Следует отметить, что уровень контролепригодности авиационных ГТД ранних выпусков невысок, однако при создании более современных и перспективных двигателей этим вопросам было уделено серьезное внимание. Вследствие предусмотренных мер при проведении визуального осмотра современных двигателей возможно оценить техническое состояние как наружных поверхностей и деталей (трубопроводов, агрегатов, корпусов, соединений и т. д.), так и внутренних поверхностей (элементов проточной части). Для осмотра внутренних деталей имеются специальные отверстия — окна, которые при работе двигателя заглушены, а также используются отверстия под патрубки отбора воздуха, форсунки, свечи зажигания и т. д. (рис. 41). [c.70]

Порошки выпускаются по различным технологиям [6] и различаются не только размерами, но и физико-химическими свойствами, которые зависят как от их геометрических параметров, так и от свойства сплава и технологии их изготовления. Порошки получают распылением в струе воздуха или воды, методом центробежного литья, гранулированием через вибрирующее сито с последующим охлаждением водой, размолом в мельницах, охлаждением алюминия из газовой фазы и пр. [c.29]

Параметры скорости процесса сгорания представляют собой константы, величины которых зависят от конкретных физико-химических условий осуществления процесса сгорания в двигателе. Поскольку параметрами скорости сгорания учитывается суммарное влияние этих физико-химических условий, они имеют сложную природу. Поэтому одной из ближайших задач должно явиться экспериментальное исследование рабочих циклов двигателей внутреннего сгорания при самых разных условиях с целью выявления влияния отдельных физико-химических, а также конструктивных факторов на величину параметров скорости процесса сгорания. В первую очередь следует накапливать опытные данные по влиянию на кинетические константы таких факторов, как степень сжатия, наддув, число оборотов двигателя, нагрузка, впрыск воды, род и сорт топлива, коэффициент избытка воздуха, угол опережения воспламенения (впрыскивания), род зажигания, расположение и число свечей, форма камеры сгорания, способ смесеобразования в дизелях (давление распыливания, форма струи, степень и характер завихрений воздуха, предварительный кратковременный впрыск и др.) и т. д. Когда в этом направлении будет накоплен достаточный опытный материал, можно будет направленно воздействовать на процесс сгорания в нужную сторону. [c.86]

В тех случаях, когда мазутная топка работает с коэффициентами избытка воздуха, существенно отличающимися от нормальных (ат< 1,15 или а.г 1,35), основная расчетная формула для температуры на выходе из топки пополняется новым фактором — параметром /7, характеризующим физико-химические свойства горючей смеси. Этот параметр выражает соотношение между теплотой реакции и энтальпией продуктов сгорания. Расчетной формулой для него служит такая [c.206]

Нередко агрессивные среды рассматриваются в проектах лишь фрагментарно (например, применительно к выбору защиты полов или стен) без учета климатологических особенностей и влажностного состояния материалов. Газовоздушные параметры (температура, влажность, состав воздуха) принимаются для всего объема помещений одинаковыми (так же, как и в рабочей зоне) не учитываются изменения теплофизических свойств конструкций в процессе эксплуатации. Наиболее сложным на стадии разработки проектной документации является учет многочисленных физико-химических, механических и других факторов, которые определяют степень коррозионной опасности для строительных конструкций зданий и сооружений, так как нормирование степени агрессивного воздействия чаще рассматривается применительно не к конструкции в целом (ферма, балка, стена и т. д.), а [c.6]

При торможении воздуха, движущегося с очень большими скоростями, развиваются высокие температуры. При этом нагрев газа влечет за собой изменение его термодинамических параметров, а также различные физико-химические превращения. Например, в случае нагрева воздуха, находящегося под давлением в одну атмосферу, до температуры около 1500 К начинается заметное возбуждение колебательных уровней внутренней энергии молекул при нагреве до температуры порядка 3000 К эти уровни для кислорода оказываются полностью возбужденными и дальнейшее нагревание приводит к его диссоциации, завершающейся при температуре около 6000 К. При такой температуре одновременно идет интенсивная диссоциация азота и развивается процесс [c.421]

Распространение загрязнений в воздухе происходит в результате атмосферной диффузии, теоретические основы которой интенсивно развиваются в последние годы в связи с глобальной проблемой охраны окружающей среды [1, 6]. Имеется несколько групп факторов, определяющих пространственное поле концентраций загрязнений атмосферы [7]. К ним относятся такие характеристики источников загрязнений, как расположение их по поверхности земли, мощность и режим инжектирования примесей в атмосферу, физико-химических параметры загрязнений при выходе их из источников (например, скорость и температура выбрасываемых газов). Загрязнения переносятся воздушными течениями и путем диффузии, обусловленной турбулентными пульсациями воздуха. Для описания переноса загрязнений ветром необходимо иметь сведения о вертикальном профиле ветра при различных метеорологических условиях. [c.18]

Значительное увеличение скоростей летательных аппаратов привело к необходимости учитывать в аэродинамических исследованиях специфические особенности газовых течений, обусловленные изменением физико-химических свойств воздуха. Если в обычной сверхзвуковой аэродинамике учитывалось свойство сжимаемости как важнейшее проявление особенности течения с большими скоростями, а влиянием температуры на термодинамические параметры и кииетические коэффициенты воздуха, а также на физикохимические процессы, которые могут протекать в нем, пренебрегали, то при очень больших (гиперзвуковых) скоростях на ь-срвое место выдвигаются особенности, связанные с влиянием высоких температур. [c.49]

Далее рассчитываем параметры воздуха непосредственно за прямой частью ударной волны с учетом диссоциации. Для этого принимаем в первом приближении отнощение скоростей за скачком уплотнения и перед ним 2/ 00=0,15 (это отрющение несколько меньще У2/ оо = 0,17 за прямым скачком уплотнения без учета физико-химических превращений воздуха). По этому значению Уг/ оо определяем давление за ударной волной [c.666]

Многочисленными экспериментами установлено (см., например, 111], что жидкая среда, особенно коррозионная, не только увеличивает скорость роста усталостной трещины, но также изменяет характер самой диаграммы усталостного разрушения. Так, в наиболее общем случае взаимодействия чистой коррозионной усталости н коррозии под напряжением диаграмма усталостного разрушения в отличие от инертной среды (рис. 1, б, кривая 1) имеет вид, показанный на рис. 1, б кривой 2, который может существенно изменяться в зависимости от параметров нагружения (например, частоты нагружения [12]), структуры материала и физико-химических свойств среды (например, pH среды [131) При этом в отличие от испытаний в вакууме или на воздухе наблюдаются значительные расхождения в результатах исследований, выполненных по различным методикам на одних и тех же материалах и при одинаковых внешних условиях испытания, например, как указано в работе [14], в случае исследования влияния поляризации на кинетику усталостной трещины в алюминиевглх сплавах в 3,5 %-ном растворе Na l. [c.287]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Величина к находится в сложной зависимости от физико-химических свойств и процесса сгорания топлива, предварения впрыска, параметров воздуха в конце сжатия, коэффициента избытка воздуха и других величин. В расчетах СПГГ К принимается равной 1,4—1,6. [c.136]

Действительно, течение в отдельных участках двигателя носит существенно пространственный и нестационарный характер, при этом важен учет как двухфазности течения, так и неравновесного протекания химических реакций. Однако, как уже отмечалось, даже численное решение полной системы уравнений (1 112)... (1.121) весьма затруднительно, поэтому для изучения некоторых качественных закономерностей необходимо сделать упрощающие предположения. Так, на участке смешения горючего с воздухом можно принять течение стационарным и одномерным, не учитывать физико-химических превращений, но обязательно учитывать двухфазность течения. Состав смеси после воспламенения можно определить по соотношениям равновесной термодинамики. В то же время при расчете параметров в цилиндре при прямом и обратном ходе поршня необходимо учитывать нестационарность течения, неравновесное протекание химических реакций, но можно принять течение однофазным и одномерным. При истечении отработанных продуктов сгорания через клапан течение в канале можно считать стационарным и двумерным по аналогии с течением в кольцевых соплах реактивных двигателей. Конечная цель исследования состоит в определении концентраций токсичных компонент в отработанном топливе, в нахождении их, а также термодинамических параметров смеси, как функций времени и таких параметров двигателя, как степень сжатия, частота вращения, коэффициент избытка окислителя и т. д. [c.231]

Ряд прикладных задач требует подробного знания параметров дальнего следа, оставляемого телами при спуске в атмосфере с гиперзвуковой скоростью. К их числу необходимо отнести задачи, связанные со взаимодействием электромагнитных волн с возмущенной при пролете областью атмосферы. Это важно, например, при исследовании метеорных явлений или при обеспечении качества радиосвязи со спускающимися аппаратами и т.д. Важнейшими из отмеченных характеристик течения являются электронная концентрация температура потока Т и температура электронов Т . При спуске в атмосфере условия течения в дальнем следе могут сильно меняться от ламинарного режима на больших высотах до турбулентного при полетах на малых, от химически замороженного течения при малых значениях плотности окружающей среды верхней атмосферы до равновесного вблизи поверхности Земли. Необходимо отметить, что к настоящему времени течения в дальних следах достаточно подробно исследованы [1-9]. В ряде расчетно-теоретических работ эта область течения рассматривалась как в рамках совершенного газа, так и, где это необходимо, с учетом химических реакций. Между тем в условиях гиперзвукового полета и разреженной среды возможно не только неравновесное протекание химических реакций, но и достаточно сильное отклонение от состояния термического равновесия. Анализ времен релаксации различных физико-химических процессов в условиях низкотемпературной плазмы дальнего гиперзвукового следа показывает, что возможны колебательная неравновссность отдельных молекул (прежде всего молекул О2 и N2, если ограничиться рассмотрением течений "чистого" воздуха без учета возможных добавок естественного или искусственного происхождения) и отрыв температуры электронов 7,, от температуры поступательно-вращательных степеней свободы тяжелых частиц Т. Термическая неравновссность, важная сама по себе, влияет и на остальные параметры потока. Основные закономерности подобных течений выявлены в [7-10]. Данная работа является продолжением указанных исследований на всем протяжении гиперзвукового спуска в атмосфере. [c.154]

Х.9. Расчет параметров на конусе при заданных условиях невозмущенного сверхзвукового потока произведем с учетом физико-химических превращений обтекающего воздуха. По таблицам стандартной атмосферы находим параметры воздушной атмосферы на высоте Я = 5 км роо=р1 = 0,07511 кГ Сек м р .=уО1=0,5511 кГ1см Гоо=Г1 —255,6 К а = а1== 320,5 м/сек 1ср= Иср1 = 28,97, [c.624]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...