Площадь винтовой поверхности

ПЛОЩАДЬ ВИНТОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.387]

Площадь винтовой поверхности рассмотрим как предел суммы площадей бесконечно узких лент, по которым винтовой поверхности касаются (по винтовым ходам точек производящей линии) торсы-геликоиды. [c.387]

Как определяют площадь винтовой поверхности и площадь поверхности переноса [c.397]

Можно принять, что каждый торс-геликоид имеет с заданной винтовой поверхностью общую бесконечно узкую винтовую ленту площадью AF, которая на плоскость проекций Н проецируется бесконечно узкой кольцевой лентой площадью Д/. [c.389]

Площадь, ограниченная кривой графика, осью абсцисс и крайними ординатами, численно равна величине объема рассматриваемого геометрического тела с винтовой поверхностью. [c.402]

Боковые стороны кулачков треугольного и трапецеидального профилей, ограниченные винтовыми поверхностями, обеспечивают прилегание ио площади при сцеплении муфты как на полную, так и на неполную рабочую высоту кулачков, т. е. в течение всего процесса включения и выключения муфты. Однако ввиду сложности технологии обработки такие кулачки применяются редко. Обычно же их боковые стороны выполняются ио плоскостям, которые полностью прилегают друг к другу только ири заходе кулачков на полную рабочую высоту. [c.205]

При изгибании рассматриваемого отсека, ограниченного винтовыми линиями и образующими, площадь области поверхности геликоида не изменяется. Обозначив через Rin и наружные радиусы цилиндров, ограничивающих изометрические отсеки поверхностей геликоида (положения i и ), и приравняв их площади, имеем [c.153]

Штамповка в нечетных полуцикЛах охлаждения осуществляется на винтовом фрикционном прессе, в котором используется один штамп с тремя пуансонами, два из которых (второго и третьего переходов) закреплены на салазках, а один — накладной. Технология предусматривает охлаждение заготовок в штампе до минимальной температуры в циклах. До и после формообразующих операций заготовки имеют различную площадь наружной поверхности а кроме того, обладают разнотолщинностью. Для выбора метода расчета нагрева заготовки определяли критерий Био. Bi, который оказался равным 0,15. Так как расчетное значение Bi меньше его критического значения, равного 0,25, то это [c.184]

При нарезании по методу самозатягивания резьбы к метчику первоначально прикладывают внешнюю осевую силу О (рис. 46). В момент врезания первого зуба в действие вступает боковая поверхность задней стороны зуба, служащая опорой первому зубу. Метчик, продолжая врезаться в материал, получает винтовое движение. Расчеты показали, что площадь опорных поверхностей режущих зубьев мала, а поэтому удельные-давления на них весьма значительны. Вследствие этого нормальное резание режущими кромками нарушается, увеличивается толщина стружки на первых зубьях (сверх расчетной). [c.127]

Боковые стороны кулачков треугольного и трапецоидального профилей, очерченные по винтовым поверхностям, обеспечивают прилегание по площади при сцеплении муфты также и не на полную рабочую высоту кулачков, т. е. в течение всего процесса включения и выключения муфты. Однако ввиду сложности технологии обработки такие кулачки применяются редко. Обычно же их боковые стороны выполняются [c.555]

Коэффициент прерывистости винтовой поверхности лопастного вала представляет собой отношение плош,ади проекций лопастей на винтовую поверхность в пределах одного шага к площади сплошной винтовой поверхности. [c.261]

Они образованы двумя винтовыми канавками с углом наклона со по наружному диаметру О. С целью уменьшения площади касания поверхностей сверла и высверливаемого отверстия диаметр большей части наружной поверхности зубьев уменьшен на размер е. Только вдоль края винтовой канавки каждого зуба в виде узкой ленточки шириной / сохраняется поверхность наружного диаметра О. В центре сверла, между винтовыми канавками, имеется перемычка толщиной с, соединяющая в одно целое оба зуба сверла. Толщина с перемычки может быть постоянной и переменной величиной. В последнем случае вдоль рабочей части в направлении от режущей к присоединительной части толщина перемычки несколько увеличивается. Этим достигаются большая прочность и жесткость сверла. [c.199]

Площадь. Если пересечь винтовую поверхность коаксиальным цилиндром радиуса а, плас.костью хг и любой плоскостью, проходящей [c.159]

При упругой заточке необходимо получить качественные режущие кромки инструмента без соблюдения параметров винтовой поверхности. При этом способе достигается совпадение шагов относительных винтовых движений шлифовального круга с затачиваемой поверхностью фрезы, поэтому снимаемый слой металла получается незначительным и равномерным, что обеспечивает повышение производительности заточки и позволяет избежать прижогов. Глубина шлифования при упругой заточке зависит от силы прижима поверхности инструмента к шлифовальному кругу и площади контакта, т. е. от давления. [c.197]

Кривизна по сферической и винтовой поверхности на больших площадях образуется только при гибке в горячем состоянии в холодном состоянии металл пружинит и затрудняет образование кривизны. [c.145]

По аналогии с [206] проводилась корреляция по Reg= pW)g/(X значения гидравлического сопротивления (рис.12.21). Число R g вычислялось по эквивалентному диаметру определяемому как отношение учетверенного объема свободного пространства течения к полной площади смоченной поверхности. При этом отмечается приближение значений гидравлического сопротивления к линии 4 = 64/Re. Критическое значение R g для труб с винтовой накаткой смещается вдоль этой линии с уменьшением высоты накатки и увеличением ее шага в сторону больших значений чисел Рейнольдса. Так, для трубы с наименьшим шагом накатки S/D = 0,72 и наибольшей высотой d/D = 0,72 Re = 148,9, а для трубы с наибольшим шагом накатки [c.527]

Распределение нагрузки между телом винта и поверхностью разъема. Рассмотрим, как происходит нагружение винтов, равномерно расположенных относительно центра кругового фланца, который отрывает осевая сила Рх- На рис. 14.9, а фланцы / и <3 разделены эластичной прокладкой 2 и стягиваются винтами 4 и гайками 5. Вследствие осевой симметрии все винты нагружены одинаково. Если шаг осей винтов равен /, то на каждый из них приходится часть прокладки площадью 1Ь и толщиной Л. При завинчивании гайки винт сжимает свою часть прокладки с силой, равной силе начального натяжения винта Р = Р . При этом гайка перемещается относительно винта, так как в период затягивания винт с гайкой образуют винтовой механизм. Поэтому по окончании завинчивания удлинение винта Яо не равно сжатию Яоп прокладки. Сжатие Яоп (рис. 14.10) зависит от сжимающей силы /= оп, размеров прокладки I, Ь, Н и модуля упруГОСТИ. ПОД [c.365]

Площадь номинального (расчетного) поперечного сечения срезаемого слоя определяется по формуле / = ae = S . Обычно при точении на обработанной поверхности остаются следы ( гребешки ) в виде винтовых канавок, образуемых вершиной резца. Размеры канавок, или гребешков , зависят от величины продольной подачи и радиуса округления вершины резца. [c.71]

Б барабанах с гладкой поверхностью удельное давление на канат значительное, вследствие чего срок службы канатов сокращается. В барабанах с желобчатой поверхностью площадь соприкосновения каната с барабаном увеличивается, удельное давление уменьшается и срок службы каната удлиняется. В этих барабанах навивка канатов производится в один ряд и витки каната не соприкасаются один с другим, что уменьшает возможность перетирания наружных проволок каната. Поэтому в грузоподъемных машинах с механическим приводом применяются преимущественно барабаны с желобчатой поверхностью. Барабаны с гладкой поверхностью применяются в грузоподъемных машинах с ручным приводом. Барабаны для сварных цепей делаются с гладкой поверхностью или с поверхностью, на которой образованы специальные винтовые канавки, подобные канавкам цепных блоков (фиг. 17, г). [c.45]

Калибровку поковок производят для повышения их точности. Мелкие поковки (с суммарной площадью поверхностей, подвергаемых калибровке, меньше 200 см ) калибруют на кривошипно-чеканочных прессах в холодном состоянии. Средние по размеру поковки калибруют на кривошипных прессах, винтовых фрикционных прессах или молотах в горячем состоянии. [c.83]

О. Ф. Васильев (1958) решил задачу об осесимметричном однородном винтовом потоке невязкой жидкости в изогнутом русле прямоугольного поперечного сечения (в предположении горизонтальности свободной поверхности). Его исследование показало, что даже в потоке невязкой жидкости появление поперечной циркуляции приводит к нарушению закона площадей для потока, взятого в целом. Однако в осесимметричном невязком потоке существуют поверхности (к ним относится и контур потока, включающий свободную поверхность), на Которых закон площадей выполняется. [c.780]

Оба типа фрез срезают с поверхности заготовок припуск и формируют винтовую резьбовую канавку заданного резьбового профиля с шагом Р. При этом принцип, свойственный фрезерованию любых заготовок, в том числе и тел вращения, остается неизменным. Все режущие зубья фрезы срезают одинаковые по форме и площади сечения слои и принимают равное участие в формировании боко- [c.267]

Плоские дифракционные решетки с 1200, 600, 300 и 200 штрихами на 1 мм изготовляются на винтовых делительных машинах. В качестве заготовки используется стекло с малым коэффициентом линейного расширения — пирекс (МКР-1). Рабочая часть заготовки полируется с точностью до 0,05 к. В пределах нарезаемой площади поверхность должна иметь высокую чистоту, так как наличие царапин, пузырей и т. д. приводит к быстрой порче резца, увеличивает рассеянный свет и может вызвать местные ошибки в постоянной решетки. [c.377]

В инженерной практике часто приходится решать задачи по определению площадей торсовых поверхностей, вращения, винтовых, переноса и многих других кинематиче- [c.383]

Во время работы метчиков по методу самозатягивания резьбы для обеспечения условий врезания (к метчику) первоначально прикладывают внешнюю осевую силу (рис. 16, б). В момент врезания первого зуба в действие вступает боковая поверхность задней стороны зуба, служащая опорой первому зубу, благодаря которой метчик осуществляет самоподачу, а режущие зубья, продолжая врезаться в материал, получают винтовое движение. Расчеты показали, что ввиду малых площадей опорных поверхностей режущих зубьев удельные давления на них весьма значительны. Вследствие этого, нормальное резание режущими кромками нарушается. Толщина стружки на первых зубьях увеличивается, превышая расчетную. При больших избыточных нагрузках начинают резать боковые стороны профиля зуба кромками, не рассчитанными на резание. Вследствие этого, неизбежны местные и прогрессивные ошибки шага, разбивка резьбы и прямая конусность по среднему диаметру, наличие ступенчатости на боковой стороне профиля (см, рис. 16, б). [c.56]

Схема краевой дислокации изображена на рис.5, а. В плоскости рисунка размеры этого несовершенства очень малы — несколько межплоскостных расстояний. В перпендикулярном направлении краевая дислокац1 я простирается на очень большие расстояния — до нескольких миллиметров. Схема винтовой дислокации представлена на рис. 5,6. Чтобы легче представить особенность этого вида несовершенства, следует мысленно вообразить, что кристалл надрезан по плоскости АВО н надрезанные части сдвинуты на одно межатомное расстояние и вновь соединены. Нетрудно заметить, что все горизонтальные плоскости после этого превратились в единую винтовую поверхность, поворачивающуюся вокруг линии, где закончился мысленный надрез. Эта конечная линия и есть винтовая дислокация. Ее поперечные размеры ничтожны в сравнении с продольными, как и у краевой дислокации. Оба вида дислокации называют линейными нли одномерными несовершенствами. Обычно в металле насчитывается 10 —10" дислокаций на 1 см2 площади кристалла. Пластическая дефор- [c.33]

Техническими условиями на сборку и приемку замкового соединения предусматривается нормированный по копоти контакт винтовых поверхностей выступов (не менее 60 % номинальной площади). Одновременно с этим должно бьггь обеспечено гарантиро- [c.374]

Простейший грузопоршнеЕюй манометр представлен на рис. 2.2. Рабочими частями манометра являются цилиндр 1 и поршень 2 с тарелкой 3, на которую может быть положен груз. Поршень хорошо пригнан к цилиндру, так что зазор между ними составляет 1—2 мкм. Под поршень манометра залито масло. Площадь поршня равна 1 см , поэтому каждый килограмм груза, положенный на тарелку манометра, создает давление масла 1 кгс/см . Для подачи масла служит винтовой пресс 4. Измерение давления проводится во время вращения порщня и тарелки с грузами при этом небольщое количество масла вытекает через зазор между поршнем и цилиндром в чашку 5, обеспечивая надежную смазку трущихся поверхностей. [c.61]

Наблюдения за потоком показывают, что он является не точно цилиндрическим, а скорее спиральным, но отклонение от цилиндричности невелико и им можно пренебречь. Обсчет экспериментальных данных показывает, что полная безразмерная энергия в следе за лопатками, т. е. в кольце площадью - г1), в основном постоянна и изменяется только в пограничном слое вблизи стенки и внутри внутренней цилиндрической границы радиусом го (рис. 2.6). Такой результат подтверждает возможность использования для определения поля скоростей в следе за лопаточными завихрителями уравнения Громеко-Лэмба (1.13) для винтового потока идеальной жидкости. Внутри же цилиндра радиусом Го, т. е. в следе за отверстием, поток нельзя рассматривать как поток идеальной жидкости, так как в этом случае в ней вообще не будет вращения, которое создается только трением на цилиндрической поверхности радиусом Го- [c.31]

К токарным относится большая группа станков, предназначенных в основном для обработки поверхностей вращения, соосных оси шпинделя (цилиндрических, конических, фасонных, винтовых, а также торцовых). Для обработки наружных поверхностей деталей типа валов применяют как центровые, так и бесцентровые токарные станки. Концентрические поверхности деталей типа втулок и колец обрабатывают на токарно-центровых и патронных токарных станках. Детали типа дисков (со значительными по размеру торцовыми поверхностями) обрабатывают на лобото-карных станках, которые занимают меньшую площадь, чем центровые станки, и лучше приспособлены для обработки наружных и внутренних торцовых поверхностей детали. Лобо-токарные станки имеют устройства для поддержания постоянной скорости резания, а также устройства для нарезания торцовых резьб (спиралей). [c.224]

Плазмотрон, используемый в указанной установке (рис. 5.12), отличается от известных тем, что для обеспечения стабилизации дуги в канале его сопла имеется электродуговая камера, в которой внешняя коническая поверхность катододержателя эквидистантна конфузорной поверхности сопла, а отношение площадей проходного сечения канала сопла и канавки завихрителя равно 3—10. Угол подъема винтовой линии канавки завихрителя составляет 3—10°. При этом все применяемые завихрители имеют одну канавку. [c.165]

Площадь сечения подвески должна быть достатс.онс й для того, чтобы прохождение тока не вызывало разогревания металла. Неплотный контакт подвески с деталью приводит к образованию оксидной пленки на контактирующей поверхности, благодаря чему происходит сильный местный разогрев металла и прианодного слоя электролита. Результатом этих процессов является разрыхление пленки и растравливание металла. Для обеспечения надежного контакта с деталями подвесные приспособления изготавливают с пружинными или винтовыми зажимами в виде специальных рамок или упругих проволочных захватов. Нерабочие поверхности приспособлений изолируют кислотостойким лаком, полихлорвиниловой и полиэтиленовой лентами. [c.69]

Калибровка (чеканка). Эту отделочную операцию производят в холодном или горячем состоянии. Холодная калибровка на кривошипно-чеканочных прессах обеспечивает высокую точность размеров и высокое качество поверхности. Горячая калибровка на молотах и прессах обеспечивает меньшую точность и применяется для крупных штампованных заготовок. Калибровку производят на горячештамповочных (чеканочных) прессах, на винтовых фрикционных прессах и молотах. Необходимая сила для калибровки зависит от качества металла, конфигурации и размеров заготовки. Ориентировочно ее можно принять для плоскостной калибровки заготовок из углеродистой стали 13—16 т1см , из легированной стали 16—20 т см площади горизонтальной проекции поверхности, подвергаемой калибровке. Допуски на размеры между поверхностями, подвергаемыми калибровке, регламентируются ГОСТом 7505—55. При многократной калибровке с промежуточной термической обработкой для снятия напряжений можно выдержать допуск до 0,1—0,3 мш. Допуски при объемной калибровке приблизительно в 1,5 раза больше, чем при плоскостной. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...