Параметр винтовой поверхности

Винтовое движение характеризуется, как известно, вращением вокруг определенной оси i и поступательным перемещением, параллельным оси i. При этом предполагается, что поступательное перемещение т образующей I связано с углом поворота простой зависимостью т = рф, где р = единичный шаг или параметр винтовой поверхности (рис. 121). [c.98]

Основным кинематическим параметром винтовой поверхности резьбы, характеризующим винтовое движение ее образующих и кинематику процесса резьбообразования, является параметр винтового движения Р, кроме того, другим основным кинематическим параметром резьбы и резьбового сопряжения принят шаг резьбы S, который является частным значением L. [c.171]

Погрешности основных параметров винтовой поверхности резьбы [c.178]

Параметры (размеры и форма) винтовой поверхности шевера должны полностью соответствовать параметрам винтовой поверхности червяка, с которым колесо зацепляется. [c.736]

В Процессе заточки рукоятку 3 плавно поворачивают. При этом кулачок 1, скользя по пальцу 2 своей винтовой поверхностью, заставляет шпиндель двигаться вдоль его оси. Сочетание вращательного и поступательного перемещений инструмента определяет заднюю винтовую поверхность, параметр которой равен параметру винтовой поверхности кулачка. Для заточки очередного зуба фиксатор 7 выводится из паза делительного диска 5 и шпиндель с зенкером поворачивается рукояткой 3. На шпинделе монтируются два делительных диска [c.219]

Способ жесткой заточки применяют для точных инструментов с винтовым зубом (червячных, резьбовых фрез), а способ упругой заточки можно использовать для инструментов, где изменение параметров винтовой поверхности фрезы не влияет на геометрическую точность обработанной поверхности (например, цилиндрических, концевых и других фрез). [c.197]

При упругой заточке необходимо получить качественные режущие кромки инструмента без соблюдения параметров винтовой поверхности. При этом способе достигается совпадение шагов относительных винтовых движений шлифовального круга с затачиваемой поверхностью фрезы, поэтому снимаемый слой металла получается незначительным и равномерным, что обеспечивает повышение производительности заточки и позволяет избежать прижогов. Глубина шлифования при упругой заточке зависит от силы прижима поверхности инструмента к шлифовальному кругу и площади контакта, т. е. от давления. [c.197]

Абсциссы точек у основания профиля ги==г 1- Р (у — 7 ), где Р — параметр винтовой поверхности знак + —для правой стороны профиля, знак — — для левой стороны профиля у — передний угол резца иа окружности радиусом г, рад. [c.167]

Влияние формы и размеров желоба на скорость и глубину винтового потока. Винтовой поток изучен недостаточно полно, что не позволяет вывести строгие количественные зависимости между параметрами потока, геометрической формой винтового желоба и расходом воды. С некоторыми допущениями и ограничениями представляется возможным показать зависимость скорости потока от основных геометрических параметров винтовой поверхности. Исследованиями установлено, что скорость элемента винтового потока, находящегося в рабочей зоне процесса концентрации (зона движения зерен минералов), зависит в основном от радиуса винтовой линии, угла наклона профиля поперечного сечения р и в меньшей степени от шага витка или угла а. [c.15]

Обработка винтовых поверхностей шнеков. Для ЭХО шнеков используют многосекторные разъемные ЭИ (рис. 156, а), рабочая часть которых имеет винтовую поверхность и закреплена на соответствующих частях разрезанного кольца. На рис. 156, б показано взаимное расположение при ЭХО обрабатываемого шнека и ЭИ. Количество секторов зависит от параметров винтовой поверхности и шнека. Разъемные катодные устройства позволяют обрабатывать шнеки со значительным изменением шага винтовых поверхностей, [c.262]

Размеры, проставляемые на изображении профиля витков и в отдельной таблице на чертеже, служат для вьшолнения винтовой поверхности червяка. Расчет основных размеров профиля червяка производят по приведенным выше формулам. Глубина впадин и профиль резьбы контролируют щаблоном или зубомером. Таблицы параметров к рис. 151 и 152 следует вьшолнять по ГОСТ 1406—76 (СТ СЭВ 859—78). [c.193]

Шагом винтовой поверхности называется величина h = 2пр. Различают винтовые поверхности переменного и постоянного шага (параметра). Все точки образующей описывают при ее движении винтовые линии Ь (переменного или постоянного шага) — направляющие поверхности. [c.98]

Образующая винтовой поверхности 0, очевидно, одновременно с вращением должна совершить перемещение, параллельное оси г на т = РФ, где р = 5/2л — винтовой параметр (единичный шаг) поверхности. Допустим, что линия /, повернувшись на угол ф, заняла положение I. Это — один из меридианов поверхности вращения Ф, уравнение которой г = f ([/" х + у ) ). [c.99]

Для задания винтовой поверхности на чертеже необходимо задать проекции оси i и образующей I, а также указать величину шага S или параметра р. Определитель винтовой поверхности 0[t, /, Л], или 0[/, I, Ь], или 0 t, I, р] (см. рис. 121). [c.99]

Из числа основных количественных параметров резьбы отметим угол профиля а — угол между боковыми сторонами профиля углы наклона боковых сторон профиля Р, у между боковыми сторонами профиля и перпендикуляром к оси резьбы, для резьб с симметричным профилем углы наклона равны половине угла профиля а/2 рабочая высота профиля к — высота соприкосновения сторон профиля наружной и внутренней резьбы в направлении, перпендикулярном к оси резьбы длина свинчивания — длина соприкосновения винтовых поверхностей наружной и внутренней резьбы в осевом направлении. [c.200]

Конкретные значения таких параметров, как форма профиля, наружный диаметр, щаг, направление винтовой поверхности (правая или левая резьба), число заходов, отражают в условном буквенно-цифровом обозначении резьбы. Соответствующие примеры рассмотрены ниже. [c.201]

Постройте два изображения правой винтовой поверхности по заданным параметрам. q(q2) - образующая, 1(12) - ось поверхности. Образующая совершает один оборот. Назовите поверхность. [c.202]

Для задания винтовой поверхности на чертеже необходимо задать проекции оси I и образующей /, а также указать величину шага к или параметра р. [c.232]

Червячная фреза по своим параметрам — типу винтовой поверхности числу заходов, диаметру делительной окружности — должна быть строго аналогичной тем же параметрам червяка, сопрягаемым с подлежащим нарезанию червячным колесом. Резцы-летучки (рис. 10) применяют при индивидуальном и мелкосерийном производстве, нарезание производится на зубофрезерном станке с протяжным суппортом. Режимы нарезания червячных колес фрезами приведены в табл. 16. [c.599]

Производящая поверхность инструмента должна быть рассчитана исходя из заданных параметров винтовых канавок, особенно при больших углах подъема винтовой линии. Винтовые поверхности фрезеруют при одновременном относительном вращательно-поступательном движении заготовки и инструмента. При фрезеровании винтовых канавок заготовку закрепляют в делительной головке, включенной в кинематическую цепь станка, настроенного на заданный угол и шаг винтовой линии. При фрезеровании винтовых канавок на конической поверхности заготовку устанавливают под углом, близким к половине угла конуса. Настроив станок на осредненный шаг винтовой линии, угол поворота незакрепленного стола корректируют копиром-угольником в процессе продольного движения. [c.333]

На фиг. 6 показана схема обработки винтовой поверхности шаровой инструментальной поверхностью. Поверхность шара отнесена к подвижной системе координат т], совершающей винтовое движение с параметром k = [c.16]

В результате аналитического исследования (см. [1]) было доказано, что обкатка заготовок по винтовому производящему колесу с параметром начальной поверхности — конволютного геликоида, равным параметру мгновенного винта относительного движения колес, действительно обеспечивает получение линейчатого контакта сопряженных поверхностей зубьев в ортогональных косозубых гипоидных передачах, в которых делительные поверхности колес совпадают с аксоидами относительного движения — однополостными гиперболоидами. [c.69]

Основные параметры винтовой поверхности резьбы и их связь с эксплуатацией рсзьбоиого сопряжения, технологией, резьбообразования и метрологией резьбы [c.176]

Определим форму кривой, которая получается в сечении архимедовой винтовой поверхности плоскостью, расположенной под углом у. Эта кривая является производящей образующей линией. Составим уравнение архимедовой врнтовой поверхности. В момент начала отсчета координат прямая АВ располагается в плоскости XZ и составляет с осью X угол а. Определим координаты точки п винтовой поверхности в плоскости аа ЬЬ, проходящей через ось Z и расположенной под углом ф к оси X. В рассматриваемой плоскости через точку п проходит образующая A Bi- При начальном положении образующей координата г точки п определялась выражением г = (R — р) tg а при повороте образующей на угол ф она переместится в направлении Оси Z на величину рф, где р — параметр винтовой поверхности (см. стр. П). Тогда координата z точки п, расположенной на образующей A Bi, [c.35]

Типы инструментов и определение их профиля. Для обработки канавок деталей с винтовой поверхностью типа ходовых винтов, роторов насосов, косозубых колес, спиральных сверл, концевых фрез, червячных шлицевых и зуборезщ,1х фрез и др. наиболее распространены инструменты в форме тела вращения — дисковые острозаточенные и затылованные фрезы и шлифовальные круги. Определение формы профиля инструментов в их диаметральном сечении является сложной задачей, которой уделяется достаточно большое внимание в теории и практике проектирования металлорежущего инструмента. Профиль дискового инструмента для обработки поверхности сложной формы зависит от профиля детали, параметра винтовой поверхности, положения инструмента относительно. детали и его габаритных размеров. [c.274]

В качестве примера рассмотрим определение профиля дисковой фрезы или шлифовального круга для изготовления винтовой канавки сверла (рис. 3.98). Форма винтовой канавки сверла определяется формой режунгей кромки /—2—3, нерабочего участка 3—4—5 и параметром винтовой поверхности Р . Построив две проекции образующей I—5, нанесем проекции винтовых линий, образованных характерными точками. Начало синусоид совпадает с точками 1—5. [c.277]

Передний угол у сверла измеряют в плоскости, нормальной к главному лезвию. Это есть угол между плоскостью, касательной к передней поверхности, и плоскостью, проходящей через главное лезвие параллельно оси сверла. В отличие от резца передний угол на чертежах сверл не проставляют, так как форму и положение передней поверхности определяют шаг и угол наклона винтовой канавки. Однако величину статического переднего угла в различных точках главного лезвия необходимо знать при определении рабочих передних углов сверла. Поскольку передний угол образуется в результате пересечения передней поверхности нормальной плоскостью NN, его в пичина определяется параметрами винтовой поверхности. Выведем формулу для определения переднего угла в любой точке главного лезвия, расположенной на цилиндре с радиусом р, воспользовавшись для этой цели векторным методом (рис. 22). [c.54]

Поверхности, у которых бесконеч1Ю малые перемещения производящей линии яв-ляк тся винтовыми перемещениями одного параметра с общей винтовой осью, называют винтовыми поверхностями. [c.170]

Он устанавливает закон изменения винтового параметра спироидальной поверхности с изменением длины дуги ребра возврата аксоида поверхности. [c.367]

Полученные параметры рассматриваем как винтовые параметры спироидальной поверхности для любой ее точки. Поверхность винтовой улитки можно задать ее неподвижным аксоидом-торсом производящей линии в касательной к аксоиду плоскости (в начальном ее положении) и графиком зависимости А =фф). [c.367]

Спироидальную поверхность с направляющей плоскостью можно рассматривать как составную, состоящую из бесконечно большого числа бесконечно малых отсеков поверхностей косых геликоидов. Осями этих геликоидов служат соответствующие образующие неподвижного аксоида, а их винтовые параметры равны для соответствующего положения производящей линии параметрам спироидальной поверхности. [c.377]

Параметры, относящиеся только к цилиндрическим резьбам, следующие высота исходного профиля Н — высота остроугольного профиля, полученного путем продолжения боковых сторон профиля до их пересечения (если профиль построен исходя из треугольника) высота профиля И щаг резьбы р — расстояние между соседними одноименными боковыми сторонами профиля в направлении, параллельном оси резьбы ход резьбы / — расстояние между ближайщими боковыми сторонами профиля, принадлежащими одной и той же винтовой поверхности, в направлении, параллельном оси резьбы ход резьбы есть величина относительного осевого перемещения винта (гайки) за один оборот в однозаходных резьбах ход равен щагу, в мно-гозаходных — произведению числа заходов п на щаг t = р-п] угол подъема резьбы / — угол, образованный касательной к винтовой линии в точке, лежащей на среднем диаметре резьбы, и плоскостью, перпендикулярной к оси резьбы, угол / определяется зависимостью [c.201]

Комплекс автоматических линий для обработки вагонных осей. Комплекс АЛ (рис. 26) предназначен для механической обработки сложной, крупногабаритной детали повышенной точности—вагонной оси (рис. 27). По своим геометрическим характеристикам вагонная ось относится к симметричным ступенчатым валам. Основными частями, определяющими служебное назначение вагонной оси, являются шейки под роликовые подшипники и предподступич-ные и нодступичные части (несущие элементы колесной пары в сборе). Поверхности вагонной оси сопрягаются переходными поверхностями и разгружающими канавками, образующими плавные переходы. Точность обработанных поверхностей должна быть 8—9-го ква-литета, параметр шероховатости поверхности 2,5 1,25 мкм. Масса готовой детали 400 кг. Материал — сталь 40. Заготовка получается на станках поперечно-винтового проката. Коэффициент использования металла равен 0,82. В некоторых случаях используют поковки, имеющие существенно большие припуски и коэффициент использования металла 0,78. [c.60]

Развертывание — чистовая обработка отверстий с точностью 7—11-го квалитета, не изменяющая положения их осей. Для отверстий, пересеченных пазами, а также для устранения огранки применяют развертки с левым направлением винтовых канавок, нечетным числом зубьев и с неравномерным угловым шагом. Отверстия с параметром шероховатости поверхности Ли = 5 мкм развертывают после сверления с припуском по диаметру 0,3 —0,5 мм с Яа = 2,5 мкм — после зенкеро-вания с припуском 0,25 — 0,4 мм с Яа = 1,25 мкм — после чернового развертывания с припуском 0,15 — 0,25 мм (меньшее значение для й < 10 мм, большее для й > 30 мм). Допуск [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...