Нагрев допускаемая скорость

Нагрев заготовок и слитков с размером сечения (диаметр или сторона квадрата) более 200 мм приходится обычно вести не с технически возможной, а с допускаемой скоростью, которая обуславливается величиной термических напряжений и механическими свойствами (пластичностью) нагреваемого металла. Величина термических напряжений будет тем выше, чем больше температурный градиент по сечению заготовки, а последний возрастает с увеличением температурного напора и размера сечения нагреваемого тела, а также с уменьшением температуропроводности металла. Поэтому допустимую скорость нагрева можно считать прямо пропорциональной температуропроводности и обратно пропорциональной квадрату толщины заготовки, коэффициенту линейного расширения и модулю упругости. [c.101]

Большое влияние на скорость резания, допускаемую резцом, оказывают физико-механические свойства обрабатываемого металла. Это влияние предопределяется в основном тепловыделением в процессе резания и его распределением между стружкой, заготовкой, резцом и окружающей средой. С одной стороны, чем выше механические свойства обрабатываемого металла (прочность и твердость), тем больше затрачивается работы на процесс стружкообразования, тем больше тепловыделение и температура нагрева резца, тем выше истирающая способность металла, тем интенсивнее износ резца, а следовательно, тем меньшую скорость резания допустит резец при одной и той же стойкости и при прочих одинаковых условиях обработки. С другой стороны, чем выше теплопроводность обрабатываемого металла, тем интенсивнее отвод тепла в стружку и в заготовку, тем меньше нагрев резца и больше скорость, допускаемая им при прочих одинаковых условиях. Повышается допускаемая скорость резания и с увеличением вязкости и пластичности стали (за счет снижения истирающей способности) ИЗО]. [c.164]

Так как между зубьями колеса и витками червяка происходит скольжение со значительными потерями энергии на трение и нагрев, то для предупреждения износа и заедания допускаемые напряжения определяются на основе экспериментальных данных и опыта эксплуатации передач. При назначении [а] учитывается скорость скольжения Vs (м/с), так как нагрузочная способность передачи ограничивается опасностью заедания, а не числом циклов нагружения, [c.203]

Вследствие плавности и бесшумности работы динамические нагрузки в червячных передачах невелики. При достаточно высокой точности изготовления и скорости скольжения Dj < 3 м/с, = 1. в общем случае можно принимать Кн = Кр= 1,1 1,4. Большие значения Кн п К. f принимают для высокоскоростных передач и переменной нагрузки. Червячные передачи работают с большим тепловыделением. Между тем нагрев масла до температуры, превышающей допускаемую, приводит к ухудшению смазочных свойств масла и опасности заеданий в передаче. Тепловой расчет червячной передачи при установившемся режиме работы производят на основе теплового баланса, т. е. равенства тепловыделения и теплоотдачи [c.312]

Скорость нагрева. Нагрев стали до заданной температуры желательно производить с максимальной скоростью. Это экономично, так как увеличивает производительность нагревательных средств, уменьшает количество печей и потребность в рабочей силе, уменьшает расход топлива. Однако большая скорость нагрева не всегда возможна. Различают допускаемую для данного изделия и материала скорость нагрева и технически возможную в данном агрегате. [c.79]

В процессе торможения кинетическая энергия движущегося груза и вращающихся масс механизма переходит в тепловую энергию и вызывает нагрев тормоза. Одной из задач конструирования тормоза является ограничение нагрева трущихся поверхностей, чтобы их температура не превышала допускаемую для данного фрикционного материала. Недооценка тепловых явлений в тормозах подъемно-транспортных машин может привести к нарушению работы тормоза и даже к аварии, особенно в связи с возросшими скоростями движения, грузоподъемностью и интенсификацией работы. [c.265]

Если в стали будет 6—19% вольфрама и 3—4,6% хрома, то инструмент, изготовленный из такой стали, выдерживает в процессе резания нагрев до температуры 600° С (см. рис. 1, кривые 7 и 9), не теряя при этом своих режущих свойств такая сталь называется быстрорежущей. После термической обработки инструмент из быстрорежущих сталей имеет твердость HR 62—63 и может работать при скоростях резания, в 2—3 раза превышающих скорости, допускаемые инструментом, изготовленным из инструментальной углеродистой стали. [c.8]

Инструмент, изготовленный из такой стали, выдерживает в процессе резания нагрев до температуры 600°С (см. рис. 21, кривые 7 и 9), не теряя при этом своих режущих свойств. После тер.мической обработки, инструмент из быстрорежущих сталей имеет твердость HR 62-65 и даже до 67 и может работать при скоростях резания, в 2 — 3 раза превышающих скорости, допускаемые инструментом, изготовленным из инструментальной углеродистой или легированной стали. Наиболее эффективными способами дальнейшего повышения твердости, теплостойкости и, следовательно, износостойкости быстрорежущих сталей являются увеличение в стали содержания ванадия дополнительное легирование быстрорежущей стали кобальтом рациональное увеличение содержания углерода, так как, повышая стойкость, он ухудшает пластичность (делает невозможной ковку и прокатку), и увеличение содержания углерода возможно только при порошковой металлургии. [c.41]

Для заготовок диаметром св. 400 jt.it необходимо применять только двухступенчатый нагрев. В случае небольшого перерыва в работе температуру печи, в которой находятся заготовки, следует снизить до 800° С и после перерыва вновь повысить ее до температуры ковки-штамповки со скоростью, допускаемой мощностью печи. При длительных перерывах в работе заготовки из печп выгружают и укладывают на сухой пол. [c.151]

Изменение величины коэффициента трения скольжения. Исследования показали, что значительное уменьшение коэффициента трения и резкое увеличение износа происходит при нагреве накладок сверх температурного предела, определенного для каждого типа фрикционных материалов. Если нагрев поверхности трения не превышает этой температуры, то коэффициент трения х изменяется в небольших пределах. Температура поверхности трения, при превышении которой начинается резкое уменьшение ц, может быть названа допускаемой температурой. Испытания вальцованной ленты на тормозе ТК-200 при давлении р = 1,4 кгс/см и максимальной скорости скольжения 15 м/с (рис. 7.6) показали достаточную стабильность коэффициента х. В процессе работы тормоза X не опускался ниже 0,42 даже при нагреве сверх 220° С, однако износоустойчивость ленты при этом значительно снижалась. В то же время х бакелитовой накладки при работе в том же температурном режиме существенно уменьшался (кривая 4). [c.335]

После предварительного подогрева сталей до 600—700° (первый период нагрева) вследствие повышения при этом пластичности ч тали нагрев может производиться с большей скоростью. При этом допускаемый градиент между температурами отдельных зон должен находиться в пределах 1,5—3,5° на каждый сантиметр диаметра нагреваемой заготовки или слитка. [c.70]

Крупные стальные слитки и заготовки поступают на нагрев либо в холодном, либо в горячем состоянии. Холодными считают слитки, имеющие температуру поверхности ниже 650 °С, а горячими — выше 650 °С. Режим нагрева холодных слитков и заготовок состоит из двух периодов. Первый период — нагрев в области низких температур (до 700—800 °С), второй — нагрев в области высоких температур (выше 700—800 °С). В первом пери оде нагрева сталь обладает малой пластичностью, и во избежание образования трещин нагрев производят медленно. В конце первого периода в наружных слоях слитков пли заготовок, достигших температуры критической точки для данной стали, происходят структурные превращения, сопровождающиеся уменьшением объема. Благодаря этому в наружных слоях снимаются температурные напряжения. Для обеспечения полноты структурных превращений по сечению слитка или заготовки в конце первого периода дается выдержка. Во втором периоде нагрева теплопроводность и пластичность металлов и сплавов увеличиваются, и нагрев ведут с максимальной скоростью, допускаемой печью. Горячие слитки и заготовки нагревают также с максимально возможной скоростью. [c.208]

Нагревать сталь до заданной температуры желательно с максимальной скоростью такой нагрев всегда экономичнее. Однако следует различать допускаемую и технически возможную скорость нагрева стальных изделий. Практика показывает, что кованые или катаные, а также литые мел- [c.761]

Нагрев отливок осуществляется обычно с максимальной скоростью, допускаемой конструкцией и мощностью печи. Окончательное охлаждение отливок производится либо медленно с печью до 300° С, либо быстро на воздухе со средней [c.89]

Режим отжига отливок из КЧ включает операции нагрев до 930-1050 °С, выдержку при этой температуре до полного завершения первой стадии графитизации ускоренное охлаждение до 760 °С, т.е. несколько выше интервала критических температур эвтектоидного превращения медленное охлаждение со скоростью не более 5 °С/ч до 720 °С или соответствующую вьщержку при этой температуре для полного или частичного распада, перлита. Нагрев отливок, загруженных в печь без упаковочной тары (садка) или в горшках для их отливок, осуществляется со скоростью, допускаемой конструкцией и мощностью печи. Окончательное охлаждение отливок производится либо медленно с печью до 300 °С, либо [c.679]

Геометрические размеры. Диаметр и длину цапфы рассчитывают при малой скорости вращения оси, исходя из допускаемого удельного давления [р], а при больших скоростях, исходя из критерия [ри], характеризующего удельную мощность, расходуемую на трение в опоре и относящейся к единице ее поверхности V — окружная скорость цапфы. Мощность трепия расходуется, главным образом, на нагрев опоры и в малой степени на ее износ. При необходимости рассчитывают прочность цапфы на изгиб. [c.27]

Допускаемая скорость нагрева определяется химическим составом стали, ее структурой, конфигурацией изделия, интервалом температур, в котором проводитея нагрев. [c.79]

Допускаемая скорость нагрева металла ограничивается напряжениями, возникающими в нем вследствие получающегося температурного перепада по сечению нагреваемого слитка или заготовки. Для легированной и высоколегированной сталей эти напряжения обычно опасны в первый период нагрева — до 500— 550 °С. Для заготовки из низкоуглеродистой стали этот температурный интервал не опасен. Исследованиями последних лет доказано, что форсированный нагрев металла путем создания максимального температурного перепада между рабочим пространством печи и самим металлом не только возможен, но и, весьма целесообразен отмечается экономия топлива, уменьшается потеря металла в окалину. Вместе с тем установлено, что качество поверхности труб от этого не ухудшается. Однако раньше предпочитали длительный нагрев, полагая что при этом должны уменьшаться поверхностные дефекты из-за повышенного окалинообра-зования. Сейчас доказано, что чрезмерно длительный нагрев может привести даже к ухудшению качества наружной и внутренней поверхности труб вследствие изменения скоростных условий при прошивке на стане поперечно-винтовой прокатки. [c.19]

Изменение величины коэффициента трения движения. Исследования показали, что значительное уменьшение коэффициента трения и резкое увеличение износа возникают при нагреве накладок сверх температурного предела, определенного для каждого типа фрикционных материалов. Если нагрев поверхности трения не превышает этой температуры, то коэффициент трения изменяется в небольших пределах. Температура поверхности трения, при превышении которой начинается резкое уменьшение величины коэффициента трения, может быть названа допускаемой температурой. Значения допускаемой температуры нагрева для некоторых фрикционных материалов приведены в табл. 90. Опыты с формованными накладками на каучуковой основе (фиг. 328, а) и с прессованными накладками, примененными на тормозе ТК-200 при давлении р = 1,4 кПсмР и максимальной скорости скольжения 8 м сек, с тормозным шкивом из стали 45 с твердостью поверхности трения Я5 415 (фиг. 328, б) не показали существенного изменения величины коэффициента трения при нагреве до 240—250° С, но износоустойчивость этих накладок резко снизилась. Бакелитовые накладки (фиг. 328, в) имели весьма-неустойчивый коэффициент трения. [c.553]

Спеинального расчета ыа нагрев обычно не производят недопустимое повышение температуры предотнраш,ается ограничением числа включений и снижением допускаемого давления с ростом скорости. [c.710]

Режущую способность инструментальной углеродистой стали можно повысить введением в нее легирующих элементов (присадок) — хрома, вольфрама, молибдена, ванадия и др. Стали с такими присадками называются легированными. После соответствующей термической обработки эти стали выдерживают в процессе резания нагрев до температуры 250—300° С, что позволяет инструменту, изготовленному из этих сталей, работать при скоростях, примерно в 1,2—1,4 раза больших по сравнению со скоростями резания, допускаемыми инструментом из инструментальных углеродистых сталей. Химический состав инструментальных легированных сталей, их группы и марки устанавливаются ГОСТ 5950—73. Для изготовления режущего инструмента наибольшее применение находят стали хромокремнистая 9ХС, хромовольфрамовая ХВ5 и хромовольфрамомарганцовистая ХВГ. [c.8]

Проверка ленточного тормоза на нагрев и износ производится такнче по коэффициенту ру (V — окруншая скорость на шкиве в м сек), причем допускаемые значения ру для ленто ных тормозов принимаются меньше, чем для колодочных для стопорных тормозов ру с 25 кгм1сек-см-, а для спускных рь < 15 кгм1сек см . [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...