Сплавы Интервал затвердевания

ПОС-5 и некоторые другие, содержащие всего 5—10% Sn и поэтому менее дефицитные, чем припои составов, приведенных в табл. 146. Однако по физическим и те.хнологическим свойствам они уступают первым—у малооловянистых припоев выше температурный интервал затвердевания (265—299°С у сплава ПОС-10 и 300—314°С у сплава ПОС-5), меньше прочность и жидкотекучесть. [c.625]

Температурный интервал затвердевания ( з), теплота кристаллизации (0 и литейные свойства титановых сплавов [c.297]

Подобные данные (рис, 18, кривая /) получены и другими исследователями [60] для слитков диаметром 20 и высотой ПО мм из алюминиевого сплава АЛ4, которые затвердевали непосредственно в тигле печи. Помимо сокращения интервала затвердевания и увеличения интенсивности охлаждения отливки, отмечено повышение температуры эвтектического превращения с ростом давления. [c.50]

Сплавы цинковые для литья под давлением легкоплавкие — Допуски 6 — 216 Интервал затвердевания 6 — 215 Удельный вес [c.274]

Кремнистый сплав эвтектического состава является наиболее пригодным для литья, так как имеет низкую температуру плавления и небольшой температурный интервал затвердевания. При содержании углерода ниже эвтектического повышается склонность сплава к образованию усадочных раковин и трещин, а жидкотекучесть ухудшается. Сплавы, близкие к эвтектическим, при перегреве металла на 30—60° С над ликвидусом имели длину спирали соответственно 515 и 740 мм, т. е. практически такую же жидкотекучесть, как и низколегированный чугун. Поверхность жидкого металла постоянно покрыта окисной пленкой, практически не реагирующей с материалом формы, поэтому отливки из ферросилида получаются чистыми без следов пригара. Линейная усадка металла находится в пределах 1,6—2,6%. [c.224]

Характер усадочных явлений, происходящих в отливке, в большой степени зависит от температурного интервала затвердевания сплава. Сплавы с большим температурным интервалом затвердевания дают большую величину усадочной пористости по сравнению со сплавами, имеющими узкий интервал затвердевания. [c.259]

Рис. 4.29. Схема определения критических температур и интервала затвердевания сплавов

Марка сплава Плотность, (кг/м ) 10- Температурный интервал затвердевания, С Удельная теплоемкость при 20 °С, Дж/кг град Теплопроводность, Вт/м град Температурный коэффициент линейного расширения в интервале температур 20-100 °С, а-10 , град [c.719]

С увеличением температурного интервала затвердевания сплава в шве растет вероятность появления усадочной пористости (снижения вакуумной плотности), но вместе с тем жидкий расплав в зазоре удерживается в более широких вертикальных и наклонных зазорах. При узком температурном интервале затвердевания шва для удержания его от вытекания необходимы достаточно узкие зазоры, что усложняет сборку перед пайкой или применение металлокерамических припоев. [c.32]

При достаточной ширине интервала затвердевания висмутовых припоев, при введении в них цинка и германия возможен процесс абразивно-кавитационной пайки алюминиевых сплавов. [c.79]

Сплавы доэвтектические и заэвтектические имеют две структурные составляющие одна из них — эвтектика, а вторая или структурно свободный компонент А (у доэвтектоидных сплавов), или структурно свободный компонент В (у заэвтектоидных сплавов). Чем дальше сплав по составу от эвтектического, тем меньше в нем эвтектики и тем больше температурный интервал затвердевания такого сплава. [c.68]

Очевидно, и в тройных сплавах должна наблюдаться разность составов твердого раствора в начале и в конце затвердевания, так как мы имеем интервал температур затвердевания, и, следовательно, здесь должно наблюдаться явление внутрикристаллической ликвации, тем резче выраженное, чем больше интервал затвердевания сплава ( 26). [c.105]

Приведенные преимущества вибрационной обработки металлов показывают, что этот способ позволяет эффективно измельчать кристаллическую структуру без применения легирующих элементов особенно эффективное измельчение зерна можно получить при ультразвуковой обработке расплава в интервале температур. Чем меньше интервал затвердевания сплава, тем больше измельчение кристаллической структуры. Этим объясняется эффективное воздействие вибраций на чистые металлы, у которых нет интервала затвердевания. Предполагается также, что при ультразвуковых вибрациях повышается скорость образования за- [c.41]

Схема образования таких структур представлена на рис. 16. Момент То на схеме соответствует окончанию заполнения формы несколько перегретым расплавом (перегрев этот при литье под давлением невелик, либо вообще отсутствует). Распределение температур в отливке в момент времени Го описывается прямой линией. Охлаждение сплава у стенок формы снижает температуру поверхности отливки, и в сечении отливки к моменту времени Т1 создается перепад температур. Тогда для сплава с содержанием 0,41% А1, обладающего малым интервалом затвердевания, наблюдается последовательное продвижение фронта кристаллизации за период времени —тг. За период времени тг—тз оставшаяся часть сплава затвердевает объемно, и в отливке образуются две зоны столбчатых и равноосных кристаллов. Сплав с содержанием 8% Л1 (типа Мл5) имеет интервал затвердевания больше перепада температур в отливке и затвердевание его должно носить объемный характер. [c.35]

Для того чтобы оценить, как влияет на взаимодействие волокна с матрицей большой интервал температур затвердевания матрицы, пучки волокон борсик пропитывались матрицей сплава алюминий+ 10% Mg, затвердевающей в интервале температур 604— 499° С. Во всех случаях образцы этой композиции, полученные по режиму нагрев матрицы до 650° С, а волокна до 500° С разрушались при их извлечении из литейных форм, что свидетельствует о сильной деградации волокна. [c.110]

Литейные свойства сплава АЛ1 невысокие интервал кристаллизации большой (от 630 до 535° С) линейная усадка при затвердевании большая (1,4%) сплав склонен давать горячие трещины и мелкую рассеянную пористость. Обрабатываемость резанием сплава АЛ 1 хорошая. Сопротивляемость коррозии средняя. Термическая обработка сплава АЛ1 состоит из следующих операций закалка при температуре 515° С с выдержкой от 2 до 4 ч и с охлаждением в воде, нагретой до 100° С, или на воздухе старение при 220° С в течение 2—4 ч с последующим охлаждением на воздухе. [c.100]

Технологические свойства сплава пластичность (при обычных и высоких температурах) свариваемость (при сварке различными способами) интервал кристаллизации, жидкотекучесть, коэффициент линейного расщирения, усадка при затвердевании, склонность к образованию горячих трещин, окисляемость (при литье различными способами) обрабатываемость резанием и др. Все это важно учитывать при изготовлении деталей мащин и приборов. [c.107]

В отношении других технологических свойств узкий интервал температур затвердевания, т. е. небольшое расстояние между линиями ликвидуса и солидуса, позволяет получить более однородную структуру сплава и концентрированную усадочную раковину, которую можно вывести в прибыль отливки, и добиться большей плотности металла. При широком (по температуре) интервале затвердевания сплав получается часто пористым, но усадка уменьшается. [c.112]

Наконец, системы элементов, не образующих между собой ни твердых, ИИ жидких растворов, отнесены к четвертому типу диаграмм состояния (рис. 77, г). В таких сплавах трещины не образуются, как бы ни была низка температура затвердевания более легкоплавкой примеси. При любой разности температур затвердевания обоих элементов в такого рода системах эффективный интервал кристаллизации в идеальном случае равен нулю, а в реальных сплавах определяется концентрацией других элементов. В сварочной ванне, кристаллизующейся в соответствии с диаграммой этого рода (рис. 77, г), образуются дендриты более тугоплавкого элемента, а не смешивающаяся с ним жидкость вытесняется фронтом растущих кристаллов на поверхность сварного шва. Нерастворимы в железе в твердом и жидком состоянии висмут, свинец и серебро. Висмут не растворим также в хроме. [c.196]

Вольфрам и молибден отличаются высокой растворимостью в твердом состоянии в железе, хроме и никеле. Отличительной особенностью соответствующих диаграмм состояния является очень малая разность температур затвердевания основного компонента Fe, Ni, Сг) и эвтектики. Вследствие этого интервал кристаллизации доэвтектических сплавов настолько мал, что можно не опасаться появления горячих трещин при сварке хромоникелевых аустенитных сталей. Будучи ферритизаторами, вольфрам и молибден повышают стойкость против горячих трещин сварных швов стали типа 18-8. Положительное действие этих элементов слабее, чем ванадия, титана, алюминия. [c.207]

Легкоплавкие сплавы делятся на эвтектические и неэвтектические (табл. 15 и 16), Последние имеют интервал затвердевания. Наибольшее применение имеют сплавы эвтектического состава. Особое положение занимают висмутовые сплавы. [c.260]

К числу важнейших литейных свойств относятся следующие жидкотекучесть и заполняемость, усадочные раковины, усадка и пористость, трещино-устойчивость. Очень важным 1юказателем для качественной оценки литейных свойств сталей и сплавов является их интервал затвердевания. Для объективной оценки литейных свойств следует обязательно учитывать перегрев жидкого металла — это температурный интервал между температурами заливки металла в литейную форму и его начала кристаллизации (температура ликвидуса, 7],). При сравнительном рассмотрении литейньк свойств различных литейных сталей и сплавов необходимо использовать данные, полученные при одинаковом перегреве над температурами ликвидуса этих сталей и сплавов. [c.258]

Жидкотекучесть — это способность жидкого металла (расплава) течь и заполнять полость формы. Жидкотекучесть сплавов в общем случае определяется, во-первых, физико-химическими и теплофизическими свойствами сплавов (вязкость, поверхностное натяжение, плотность, теплоемкость, теплопроводность, теплота и интервал затвердевания во-вторых, теплофизичесБсими и гвд-родинамическими свойствами литейной формы (теплоаккумулирующая способность, смачиваемость сплавом стенок формы, характер течения металла в литниковой системе, газопроницаемость формы и т. д.) и, в-третьих, условиями заливки формы (гидростатический напор, температура и скорость заливки металла). Так как жидкотекучесть (А.) определяется на стандартных технологических пробах, то в этом случае факторы, характеризующие свойства литейной формы и условия ее заливки становятся фиксированными. Поэтому в данном случае только состав сплавов будет определять их жидкотекучесть. [c.258]

Применение высокоалюминиевых цинковых сплавов позволяет экономить цинк и снижать массу отливок с соответствующим экономическим эффектом. При внедрении сплавов в производство требуется отработка технологического процесса литья, а также режимов резания и нанесения гальванопокрытий. В СССР разработаны технические условия на цинковый литейный сплав марки ЦА27М1. Сплав обладает следующими свойствами = = 400-г440 МПа 6 = 0,5-ь1,5%, НВ = 2200-Г-1200 МПа, плотность МОО кг/м . Температурный интервал затвердевания этого сплава 483—375 °С, у сплавов ZA-12 и ZA-8 он соответственно равен 432—375 и 403—375 °С. [c.28]

Весьма важно повышение коррозионной стойкости соединений, выполненных легкоплавкими Sn—РЬ припоями, особенно меди, паянной свинцовыми припоями, и алюминия — оловянными. Для особолегкоплавких и легкоплавких припоев большое значение имеет управление шириной их интервала затвердевания с целью уменьшения количества первичных кристаллов и устранения усадочной пористости в паяных швах, а также повышение нх содержания для возможности абразивного лужения паяемых сплавов. Припои, весьма слабо взаимодействующие с паяемым металлом, необходимо легировать с целью активирования такого взаимодействия. [c.75]

Алюминиевая бронза обладает высокими механическими свойствами, но при изготовлении из нее отливок возникают трудности она легко окисляется при плавке и разливке, образуя очень твердые и весьма тугоплавкие пленки окиси алюминия, загрязняюшие сплав. Поэтому при плавке необходима зашита бронзы от окисления и поглощения газов. Во время заливки алюминиевых бронз происходит вспенивание металла. Поэтому формы стремятся заполнять алюминиевой бронзой снизу. Порок в отливках может вызвать также большая усадка алюминиевой бронзы (1,8—2,2%), которая приводит к образованию усадочных раковин при остывании отливки. Алюминиевые бронзы имеют узкий интервал затвердевания при переходе из жидкого состояния в твердое. Это приходится учитывать как прн изготовлении фасонных отливок, так и слитков для горячей обработки давлением. [c.231]

Для построения диаграммы состояния получают кривые охлаждения чистых металлов и серии их сплавов. Интервал между концентрациями сплавов желательно брать меньщий чем меньше интервал, тем точнее получается диаграмма состояния. Когда кривые охлаждения построены, то температуры, соответствующие началу и концу затвердевания сплавов, переносят на сетку координат температура—концентрация (рис. 31, а, б). Соединяя точки начала кристаллизации, получают линию ликвидуса МЬМ соединяя точки конца кристаллизации — линию [c.44]

Жидкотекучесть и формозаполняемость у сталей также хуже, чем у чугуна и большинства других литейных сплавов. Жидкотекучесть зависит от температурного интервала затвердевания стали, а последний — от содержания углерода. [c.186]

Верхняя линия, отвечающая началу этого интервала затвердевания, называется линией ликвидуса, или просто ликвидусом, а нижняя линия, отвечающая концу интервала, называется линией солидуса или солидусом. Выше линии ликвидуса сплавы находятся полностью в жидком состоянии, а ниже линии солидуса — в твердом. Очевидно, в промежутке между этлми линиями сплавы являются частично жидкими, частично твердыми. [c.55]

В сплавах фосфора с железом при образовании их твердого раствора интервал затвердевания очень велик. В эгом можно легко убедиться, глядя на диаграмму 3 (приложение И) и особенно сопоставляя ее с диаграммами 4 и 5, где промежутки температур затвердевания невелики. Следовательно, фосфор в железе (и стали) должен вызывать сильную ликвацию и способствовать образованию резко выраженной дендритной структуры, а Si и Мп не должны проявлять этого в значительной мере. [c.131]

При исследовании кинетики затвердевания сплавов с различными интервалами затвердевания было установлено, что время затвердевания этих сплавов неодинаково (рис. 4). Например, заготовка из бронзы Бр010Ц2 (интервал затвердевания 150 °С) полностью затвердевает черев 21 мин. [c.373]

Две основные причины ликвации в сплавах рассмотрены в первом томе настоящей книги. Первая причина — это расстояние между линиями ликвидус и солидус на диаграмме состояния (интервал затвердевания), вторая — низкий коэффициент диффузии растворенных элементов. Так, элементы, растворенные в стали, обычно снижают точку нлавления железа, кристаллизация ведет к частичному выделению этих элементов и постепенному обогащению ими оставшегося расплава. Эта ликвация проявляется как в масштабе зерен (микро-, или дендритная ликвация), так и в масштабе отливки или слитка (макроликвация). Два вида ликвации имеют различный характер (второй вид обусловлен влиянием массы), однако они обладают и общей чертой жидкость, состав которой изменился в результате ликвации, будучи вытеснена кристаллами после затвердевания, дает зоны соответствующего состава в слитке. [c.14]

В качестве легкоплавких припоев применяют в основном сплавы на основе олова и свинца различного состава, от которого зависят и свойства припоев. Для получения специальных свойств припои легируют сурьмой, серебром, висмутом, кадмием. Серебро и сурьма повышают, а висмут и кадмий понижают температуру планления сплавов. Олово и свинец дают диаграмму эвтектического типа. Чем меньше интервал кристаллизации, тем выше жидко-текучесть сплава и меньшая выдержка требуется для затвердевания припоя в соединении, что нужно учитывать при выборе припоя в каждом конкретном случае. От интервала кристаллизации зависит также герметичность паяных соединений. Широкий интервал кристаллизации способствует получению пористых негерметичных соединений. Механическая прочность припоев сохраняется в определенном интервале температур. С повышением и понижением температуры механические свойства ухудшаются. При низких температурах (от -—30 до —60° С) происходит резкое снижение ударной вязкости, особенно при большом содержании олова. Прочность припоев при повышении температуры также снижается. Для припоев [c.254]

Различие в продолжительности затвердевания отливок наблюдается и при заливке в формы с одинаковой теплоаккумулирующей способностью сплавов, имеющих неодинаковый интервал кристаллизации. В табл. 5 приведены данные о продолжительности затвердевания в интервале ликвидус — солидус сплавов с широким (АЛ27-1) и узким (АЛ4) интервалом кристаллизации [8]. [c.51]

Формула (26) показывает, что величина объемной или линейной скорости затвердевания отливки отражает влияние теплофизических свойств сплава и его интервал кристаллизации, теплофизические свойства материала формы и ее начальную температуру, а также влияние перегрева расплава при заливке. Формулы для определения скорости затвердевания в других случаях литья приведены в книге А. И. Вейника [7]. [c.166]

Структурные превращения в металлах и сплавах сопровождаются выделением или поглощением скрытой теплоты превращения (например, при распл1авлении металлов поглощается скрытая теплота плавления) или же связаны с аномальной удельной теплоемкостью, которая наблюдается, например при образовании сверхструктуры в Р-латуни. Отсюда следует, что при нагревании или охлаждении металла или сплава в одинаковых условиях структурные изменения должны вызвать изменение хода кривой температура — время. По перегибу кривой можно найти температуру структурного превращения. В условиях истинного равновесия температура (или температурный интервал), при которой происходит данное структурное превращение, является постоянной дл я данного металла ил1и сплава, но практически часто наблюдается температурный гистерезис структурного превращения. Например, при медленном охлаждении в условиях истинного равновесия жидкое олово затвердевает при постоянной температуре 231,9 но в обычных опытах часто оказывается возможным, прежде чем начнется кристаллизация, охладить жидкое олово на 20 или 30° ниже его истинной температуры затвердевания. Это явление обычно называется переохлаждением. Переохлаждение является результатом кристаллизации, происходящей путем зарождения центров и их роста. [c.120]

Жидкотекучесть — способность металлов и сплавов в расплавленном состоянии заполнять полость стандартной формы (пробы) и точно воспроизводить очертания отливки. Жидкотекучесть зависит от а) состава и физико-химических свойств сплава б) теплофизических свойств формы в) технологических условий литья. Наибольшая жидкотекучесть характерна для чистых металлов и эвтектических сплавов (рис. 12.1), а наименьшая — для сплавов на основе твердых растворов или гетерогенных структур (представляющих собой твердые растворы с распределенными в них частицами других фаз). Это связано с различным характером процесса затвердевания отливки, обусловленным шириной температурного интервала кристаллизации АГ р — перепада температур между температурой начала (ликвидус) и конца (солидус) кристаллизации для конкретного сплава. Для узкоинтервальных сплавов (ДГ р < 30 °С) характерно последовательное затвердевание отливки от поверхности к центру, [c.309]

Дендритная ликваци я происходит у сплавов, образующих твердые растворы, в промежутке между началом и концом затвердевания (см. область между линиями АСВ и ADB на фиг. 57). Чем шире этот промежуток на диаграммах, тем больше возможностей для образования дендритной ликвации, так как с увеличением интервала разница в составе первых и последних кристаллов твердого раствора будет больше. Например, сплавы меди с цинком, у которых этот промежуток мал, не дают резко выраженной дендритной ликвации. Наоборот, у сплавов меди с оловом, характеризующихся большим промежутком между линиями начала и конца затвердевания, дендритная ликвация очень сильно выражена (фиг. 59, а). Образование дендритов твердого раствора, большей частью (но не всегда) богатых более тугоплавким элементом, происходит по закону предпочтительного вымерзания и начинается от [c.95]

Отметим, что совершенно необязательно последовательное затвердекание стали в слитке от поверхности к центру. При определенных условиях, зависящих от химического состава сплава, размеров слитка и скорости теплоотвода, возможно возникновение таких ситуаций, когда после затвердевания зоны, прилегающей к стенкам изложницы, начинается кристаллизация расплава осевой зоны. В этом случае кристаллизация расплава идет с двух сторон со стороны наружной поверхности и с осевой стороны расплав, расположенный в промежуточной части (между осевой и наружной зонами), кристаллизуется в последнюю очередь. Подобные условия могут возникать в тех случаях, когда расплав промежуточной зоны слитка сильно обогащается атомами растворенных элементов, заметно снижающих температуру солидуса. Этому в сильной степени способствует широкий температурный интервал кристаллизации сплава. Если же при этом интенсивность отвода тепла недостаточная (например, большая масса металла) , то температура конца затвердевания может оказаться заметно ниже температуры металла в этой зоне, и, следовательно, металл удет находиться в жидком состоянии. Металл же осевой зоны слитка при р.ассматриваемой ситуации, как менее обогащенный по сравнению с металлом промежуточной зоны и, следовательно, имеющий более высокую температуру конца затвердевания, закристаллизуется раньше, чем металл промежуточной зоны. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...