Охлаждаемые Параметры

Значения т], найденные из (7.4.13) по параметру (р1 )вд, показаны на рис. 7.4.10. В соответствии с (7.4.13) протяженность охлаждаемого участка где 71 = 1, [c.474]

Важной характеристикой холодильной машины является ве личина, равная отношению количества теплоты, отводимого от охлаждаемого тела, ко времени. Эту величину называют холодильной мощностью установки. Отношение холодильной мощности к массе рабочего тела (хладагента), с помощью которого осуществляется цикл, называется массовой, а к его объему (при некоторых условно выбранных параметрах) —о б ъ е м и о и холодильной мощностью. [c.148]

Охлаждаемое тело будем считать кристаллом. Пусть начальное состояние тела определяется параметрами pi и Ti. Тогда энтропия [c.108]

В данной лабораторной работе решается простейшая задача управления процессом охлаждения пластины путем подбора условий теплоотдачи на ее поверхности. Работа выполняется с помощью математической модели исследуемого объекта, реализованной на АВМ МН-7М. АВМ моделирует температурное поле плоской пластины толщиной 26, нагретой первоначально до температуры 4 и охлаждаемой затем в среде с постоянной температурой tm. Коэффициент теплоотдачи а на поверхностях пластины постоянен (или ступенчато изменяется во времени) физические параметры являются постоянными (рис. 5.6). [c.214]

Так, например, в цикле без регенерации со значениями температур Л=0°С, 4= 162°С (что соответствует р/ро==5) и з= 20°С, удельная холодопроизводительность составляет всего около 21,5 ккал кг. Это означает, что в холодильной машине, использующей цикл с такими параметрами и отбирающей от охлаждаемого помещения 50 000 ккал ч, расход воздуха должен составлять около 2 300 /сг/ч, или около 1 800 м 1ч при нормальных условиях. [c.478]

Параметры рабочего тела в установке очень высокие перед ТВД Т = = 1573 К, перед ТНД Т = 1444 К общая степень повышения давления Як 55. Расчетный КПД установки 38 -ь39 %. Она предназначена для работы в составе ПГУ. Для обеспечения работоспособности турбин при высоких Т обе ступени двухступенчатой ТВД и первые две ступени четырехступенчатой ТНД выполнены охлаждаемыми. Воздух для охлаждения лопаток этих [c.197]

Воздушными называются холодильные установки, в которых в качестве холодильного агента используется воздух. На рис. 30 показан принцип работы воздушной холодильной установки, а на рис. 31 — ее идеальный цикл в р—v- и Т—s-диаграммах. Работа протекает следующим образом. Воздух с давлением Pi из холодильной камеры ХК (рефрижератора) поступает в компрессор КМ, где он в процессе 1—2 адиабатно сжимается до давления (его температура повышается от до Tj)- Далее воздух поступает в холодильник ХЛ, где в изобарическом процессе 2—3 его температура понижается до Гд за счет отдачи тепла в окружающую среду (в охлаждающую воду, т. е. холодильник). С параметрами точки 3 воздух поступает в расширительную машину (детандер) Д, где он адиабатно расширяется в процессе 3—4 до давления и совершает при этом работу, отдаваемую детандером внешнему потребителю (например, генератору). При этом температура воздуха понижается от Гз до Г4. Затем охлажденный воздух поступает в холодильную камеру Х/С, отбирает тепло от охлаждаемого тела в изобарическом [c.80]

На рис. 8-12 представлены некоторые результаты измерения местной теплоотдачи газа в случае его нагревания (0с >1) и охлаждения-(0с<1). При охлаждении одно- и двухатомных газов теплоотдача практически не зависит от температурного фактора, если физические параметры выбирать по Тт. По данным [Л. 3, 145] эта независимость имеет место до с = 0,08. Теплоотдача охлаждаемых многоатомных газов несколько снижается с увеличением температурного напора. [c.216]

В табл. 14 приводятся параметры камер сгорания и сопоставляются отношения суммарных поверхностей Реум и интенсивно охлаждаемых Ра к объёму пространства сжатия V - [c.246]

Втабл.4 приведены основные параметры охлаждаемых прилавков с витринами. [c.711]

В первой ступени действительный процесс расширения при отсутствии охлаждения изображается линией 1—а- . Потери в первой ступени определяются плош,адью а—— А—В. Расширение газа во второй ступени начинается в точке а . Тепло, определяемое плош,адью а—— А—В, в неохлаждаемой турбине используется в последующей ступени. В охлаждаемой турбине действительный процесс заканчивается в точке а , определяющей параметры газа на выходе из последней ступени. Количество тепла, отведенного в систему охлаждения, определяется площадью 1— [c.141]

Для нахождения максимального осаждения цезия из потока аргона путем конденсации в пределах одного исследованного теплообменника были выполнены расчеты для случая применения в качестве охлаждающей среды трансформаторного масла. Расчеты показали, что при рассматриваемых режимных параметрах течения парогазовой смеси с концентрацией цезия 10 —10 кг/кг максимальное осаждение может составить 65—70% от поданного количества. Более глубокая очистка смеси с помощью конденсации на охлаждаемой поверхности в пределах одного теплообменника невозможна вследствие туманообразования в потоке. [c.282]

Главным назначением исследований на холодных стендах являлось изучение процесса горения различных топлив путем измерения концентраций и температур в условиях предельно интенсивной теплоотдачи при переменных параметрах горения (коэффициент избытка воздуха, температура нагрева воздуха, величина тепловых нагрузок, давление в камере сжигания и т. д.), причем охлаждаемые водой стенки выполняли одновременно функции калориметра. [c.165]

Учитывая, что в зависимости от тепловой схемы и параметров установки величина й = 0,1- 0,5, приходим к заключению, что в комбинированной газовой турбине, охлаждаемой водяным паром, в тракте последнего, тепловой поток окажется в 2—10 раз более значительным, нежели в газовом тракте. [c.122]

Параметры пара определяются конструкцией охлаждаемых элементов. В индивидуальных системах с естественной циркуляцией обычно получают насыщенный пар в шахтных печах до 0,8 МПа, в пламенных печах — до 1,8 МПа. [c.71]

По вопросу выбора параметров пара для таких турбин в настоящее время высказываются различные мнения. Некоторые специалисты считают, что для термоядерных установок потребуются турбины, рассчитанные на начальное давление до 40— 50 МПа с температурой пара до 1300 К. Такие турбины могут оказаться эффективными при использовании чисто паротурбинного цикла. При их создании будет полезен опыт проектирования, изготовления и эксплуатации высокотемпературных паровых турбин (в частности, Р-100-300/650), а также успехи в разработке высокотемпературных газовых турбин с охлаждаемыми лопатками. Другой путь, с нашей точки зрения более эффективный,— использование комбинированных установок с МГД-генераторами и высокотемпературными газовыми [c.260]

Из таблиц теплового расчета для найденного значения параметра L и различных значений параметров о и t определяем относительную температуру охлаждаемой поверхности 0з= [c.181]

Для расчета охлаждаемой стенки вполне приемлема простая повторяющаяся методика, которая заключается в следующем. Примем некоторые профили сйо, То, f o в пограничном слое и параметр вдува / о в качестве начального приближения. Подстановка их в правую часть уравнений (П), (III) и (IV) и использование уравнения (7) дает следующий ряд значений oj, Тi, /щ,,. Этот цикл повторяется до [c.72]

На рис. 2 приведена экспериментальная зависимость коэффициента теплоотдачи от количества воды, поданной на единицу поверхности охлаждаемого изделия. Из графика видно, что если изменяется только один параметр, а именно количество воды, подаваемой на единицу поверхности, а все остальные остаются постоянными (d, Р, h, to, tm —imi и т. д.), то между коэффициентом теплоотдачи и расходом воды существует прямая зависимость, выражаемая в виде [c.583]

Традиционно неадиабатные вихревые трубы рассматривались лишь как охлаждаемые. Развитие областей внедрения вихревых энергоразделителей в системы охлаждения, термостатирования теплонапряженных деталей и узлов агрегатов энергетической, авиационной и некоторых других отраслей [7, 8, 38, 39, 73, 145, 194] потребовало постановки опытов по исследованию характеристик вихревых труб при подводе тепла к подогреваемему периферийному потоку через стенки камеры энергоразделения от внешнего источника. Экспериментальные исследования [73, 145, 194] по определению влияния внешнего теплового потока, подводимого от внешнего источника тепла через стенки камеры энергоразделения, были проведены на двух вихревых трубах с цилиндрической проточной частью и геометрией по своим параметрам близкой к оптимальной, по рекомендациям А.П. Меркулова [116]. Снижение эффектов охлаждения обохреваемой от внешнего источника вихревой трубы по сравнению с адиабатными условиями можно оценить относительной величиной [c.281]

На рис. 3.17 представлены гвдродинамические характеристики 1-3 охлаждаемой пористой стенки. Плотность теплового потока является параметром. Вязкостный а = 1,17 10 м" и инерционный (3 = 7,15 X X 10 м коэффициенты сопротивления вычислены по соотношениям для тугоплавкого материала пористостью П = 0,5. При расчете принято б = 10 мм X = 10 Вт/(м К) Tq = 293 К Т = 773 К, G = = 0,614 кг/(м - с) Re = 0,01 (ро =86 10 Па Охладителем [c.70]

Из вышеприведенных данных следует, что наилучшими теилопередаю-щими средами являются несверхпроводящие металлы и жидкий гелий. Однако из них же следует, что главными источниками трудностей при самых низких температурах являются большое тепловое сопротивление контактного слоя между двумя средами и низкая теилоироводность самих солей. Улучшение теплопередачи между двумя средами может быть достигнуто путем создания более тесного контакта на большой площади. Плохая теплопроводность самих солей приводит к тому, что даже тогда, когда материал соли находится в хорошем тепловом контакте с охлаждаемой средой, только лишь внешний слой соли активно участвует в процессе. В некоторых случаях это обстоятельство является не очень серьезным. Если теплоемкость исследуемого вещества намного меньше теплоемкости соли, то все же еще могут быть получены достаточно низкие температуры. Однако в случае, когда теплоемкость вещества велика, а также в случае, когда в нем выделяется значительное количество тепла (нанример, в экспериментах по электропроводности или теплопроводиости), может иметь место заметная разница между температурой вещества и температурой массы соли. В этих случаях нельзя определять температуру вещества, исходя из значения термометрического параметра соли. [c.561]

Д,остоинство подобных параметрических усилителей состоит в том, что они позволяют усиливать сигналы, внося в тракт усиления лишь небольшие собственные шумы. Типичным параметрическим усилителем является охлаждаемый до низких температур колебательный контур, в котором реактивный параметр, например емкость конденсатора, периодически меняется во времени. Уровень тепловых шумов в такой системе можно сделать минимальным. [c.151]

Pa M trpHM процесс теплоотдачи при течении нагретого воздуха по сверхзвуковому охлаждаемому соплу с турбулентным пограничным слоем (рис. 11.27) [6]. Число факторов, осложняющих теплоотдачу в модельном сопле, значительно меньше, чем в сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление Ро=1,ОМПа/м% температура Го==830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался турбулентный пограничный слой в различных сечениях вдоль сопла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальный удельный тепловой поток в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.248]

В сопле реального двигателя. Параметры воздуха на входе в сопло (в ресивере) следующие давление р =1,0 ЛДПа, температура Т = 830 К, отношение температуры охлаждаемой стенки сопла к температуре торможения равно примерно 0,5, число Маха на выходе из сопла (вблизи среза) 3,6. Исследовался пурбу-лентный пограничный слой в различных сечениях вдоль согЕла измерялись профили скорости (микротрубками полного напора) и температуры (термопарами). Измерялись статическое давление, локальная плотность теплового потока в стенку и температура стенки со стороны охладителя в нескольких точках внутренней поверхности сопла. Параметры воздуха перед соплом измерялись, а вдоль оси сопла вычислялись по формулам для адиабатного течения газа. [c.349]

В холодильной установке, предназначенной для получения сжиженного воздуха, сначала происходит егс сжатие от давления до давления р (рис. 12.13). Затем с помощью вспомогательного хладагента температура газа понижается до уровня Та = 7 i и в противоточном теплооб меннике в процессе 2-3 воздух охлаждается до еще более низкого уровня, соответствующего температуре ТПосл< дросселирования газа в процессе 3-4 получается двухфазнаг смесь. Жидкая фаза отделяется, а влажный пар в процесс< 4-5 становится сухим за счет подвода некоторого количест ва теплоты от охлаждаемых тел. Сухой насыщеннРзШ возду> снова подогревается в процессе 5-1 до уровня и в перегретом состоянии возвращается в компрессор. Приняв параметры воздуха в окружающей среде равными =293 1< и Pi = 0,1 МПа, а конечное давление сжатия р = = 40,5 МПа, определить холодильную мощность, изотер мическую работу сжатия и холодильный коэффициент уста новки. [c.165]

Необходимо отметить, что ходя в пределах конкретной области изменение какого-либо параметра не меняет качественно режим теплообмена, тем не менее протекание процесса несколько изменяется. Так, с уменьшением расхода охлавдающей воды в режиме пленочного кипения возрастает площадь паровой пленки (пузыря) на охлаждаемой поверхности. Пузырь, непрерывно перемещаясь по ней, пульсирует периодически срывается, дробясь в ядре потока на множество мелких, а на поверхности теплосъема сразу же возникает новый пузырь. Частота пульсаций при этом составляла 3—5 1/с при недогреве охлаждающей воды А1 60 °С. [c.42]

Современная атомная энергетика, как отечественная, так и зарубежная, основана в первую очередь на реакторах, охлаждаемых водой (в СССР это реакторы ВВЭР и РБМК). Атомная энергетика будущего ориентируется на расширенное воспроизводство ядерного топлива, поскольку ресурсы последнего, как и традиционных топлив, ограничены. В СССР успешно эксплуатируются реакторы-размножители БН-350 и БН-600, проектируются более мощные реакторы с охлаждением жидким металлом. В последние годы (1979—1982) Атомиздатом и Энергоиздатом выпущена серия учебных пособий Ядерные реакторы и энергетические установки под общей редакцией академика Н. А. Доллежаля, в которых содержится описание характеристик ядерных реакторов, методик расчета теплофизических параметров каналов различного конструкционного исполнения, анализ теплотехнической надежности и др. [c.3]

Неучет реакций (4.7) —(4.10) при расчетах неравновесных течений N2O4 в области температур Т<500 К приводит к существенным погрешностям в значениях параметров потока. Этот вывод подтверждается данными табл. 4.13, в которой представлены результаты расчетов параметров потока N2O4 в охлаждаемом канале с постоянным поперечным сечением (1 = 8 jn, A/i = —317 ккал1кг). [c.163]

Кроме обычных линейных ограничений, характеризующих пределы изменения независимых переменных, при оптимизации параметров конденсатора стационарной АЭС большой мощности следует иметь в виду нелинейное ограничение, а именно ограничение по максимальной мощности на прокачку охлаждающей воды. Исходя из общепринятого баланса распределения мощностей на собственные нужды в проработках АЭС БРГД-1000, максимальная мощность на прокачку охлаждаемой воды установлена на уровне 10 000 кВт. [c.175]

Потери на охлаждение индивидуальны для каждой газотур-бинной установки и зависят от температуры стенки охлаждаемого агрегата, от параметров газового потока, от конструктивных факторов — длины лопатки ско-Qtij рости и плотности газового потока. Величина v, а следовательно, и влияние потерь в систему охла-I ждения зависят от индивидуальных свойств турбины — от ее температурного режима, степени сжатия, величины поверхностей охлаждения, плотности и скорости газа. [c.144]

Из этих выражений видно, что необходимые для глубокого охлаждения и осушения газов относительные расходы воды W/G, W/D, W/Q зависят от начальных параметров охлаждаемых газов, коэффициента избытка воздуха в них, температуры исходной и нагретой в экономайзере воды, к.п.д. котла с экономайзером. Применительно к котлам современных котельных и промышленным печам отосительные расходы воды не должны быть ниже [c.255]

Пар высокой концентрации поступает в конденсатор 2, где конденсируется, отдавая тепло конденсации охлаждающей воде, имеющей температуру окружающей среды. Получившаяся жидкость высокой концентрации дросселируется в регулирующем вентиле 3 от давления до давления р . В результате этого температура жидкости пониясается до температуры более низкой, чем в охлаждаемом помещении 4. Вследствие подвода тепла qo жидкость в испарителе испаряется, г. пар с параметрами р, и поступает в абсорбер 5, где абсорбируется при температуре отдавая тепло абсорбции q охлаждающей воде. [c.166]

В течение ряда лет в университетском колледже Купи Мэри проводились псследованпя пленки жидкости, существующей в области высокого паросодерягания при кольцевом режиме двухфазного течения. Эти исследования имеют очень важное значение для решения вопросов, связанных с поддержанием высоких тепловых потоков на поверхности твердого тела, охлаждаемого двухфазной пароводяной средой. В настоящей работе предполагается, что вследствие некоторой нестабильности или флуктуации параметра возникает сухое пятно, и рассматриваются факторы, связанные с сохранением или ростом этого пятна. [c.189]

На рис. 33 изображена тепловая схема одного из рассмотренных в работе [25] вариантов тринарного цикла АЭС с реактором, охлаждаемым жидким металлом. Приведенные параметры определены по результатам вариантных расчетов для блока мощностью 1000 МВт. В приведенном варианте все тепло из отборов ртутной турбины передается только водяному пару, который, в свою очередь, передает тепло фреону. Расчеты показывают, что при работе в базисной части графика нагрузки энергосистемы такой блок с тринарным циклом имеет высокие технико-экономические показатели. [c.73]

Фазовая отражат. решётка обладает существенно более высокими параметрами лучевой прочности в разд. режимах лучевого воздействия. Для повышения стабильности при измерениях фазовая решётка изготавливается па поверхности охлаждаемого металлич. зеркала с эффективной системой водяного охлаждения. Дифракц, штрихи в Д. о. этого типа формируются с помо1цью фотолитографии и традиц. механич. нареза-пиел алмазным резцом на делительной машине. [c.662]

Рис. 3. Зависимость шумовых параметров МШУ и диодных смесителей от частоты [41 1 — лампа бегущей волны 2 — усилитель на туннельном диоде 3 — усилитель на биполярном транзисторе 4 УПТШ Л — полупроводниковый ПУ 6 — УПТШ, охлаждаемый до 20 К 7 — полупроводниковый ПУ, охлаждаемый до 20 К а — квантовый парамагнитный усилитель, охлаждаемый до 4 К.

Широкополосные транзисторные МШУ строятся обычно по схеме несимметричного (рис. 5) или балансного апериодического У. э. к. с согласующими СВЧ-цепями на входе и выходе каждого каскада и реализуются в виде гибридных или полупроводниковых ИС. По шумовым параметрам охлаждаемые МШУ на арсенид-галлиевых полевых транзисторах с барьером Шотки практически не уступают охлаждаемым ППУ. [c.242]

Как это будет видно из дальнейшего, явления, происходящие при охлаждении металла водораспыливающими устройствами, весьма сложны, и поэтому экапе-риментальные данные не могут быть обработаны в виде общепринятых критериальных соотношений Nu, Re и т. д. Поэтому в настоящей работе в качестве косвенных параметров, характеризующих условия теплообмена, приняты количество распыленной воды Ф, поданной на единицу поверхности, размер капель и струй d, давление в сопле Р, расстояние между соплом и охлаждаемой деталью h, температура воды to и температура металла tm- [c.583]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...