Модели латунные

Рис. 291. Сейсмограммы, полученные сейсмоскопом на модели (латунный лист толщиной 4 мм, погружённый в воду на глубину 13 см) при передвижении приемника через каждые 2 см.

Опытные работы по кристаллизации металлов и сплавов под механическим давлением в СССР были проведены еще в 1937 г. на большом числе цилиндрических заготовок диаметром 40—90 мм из специальных бронз и латуней, являющихся исходным материалом для горячей штамповки, а также для изготовления из них мелких сложных деталей механической обработкой. Указанные слитки вначале изготовляли на гидравлическом прессе усилием 0,1 МН при низких значениях давления прессования (15—20 МН/м ), затем на специальном прессе модели ГП-3 усилием 0,2 МН. [c.7]

В результате внедрения данной работы на заводе отработана технологичность конструкции ручек (последняя может быть типовой для переключателей) освобождены два токарных автомата (модель 1125), лимитирующие завод получена экономия латуни до 65% на деталь высадочный автомат выполняет потребное количество ручек за три-четыре смены, вместо месяца, при изготовлении на двух токарных автоматах. [c.202]

Для изготовления металлических моделей применяются серый чугун, бронза, латунь, сплавы алюминия, свинца, олова, висмута, сурьмы, цинка и др. [c.25]

Модели бронзовые и латунные отличаются после обработки особой гладкостью поверхности, не окисляются и применяются для изготовления небольших сложных отливок. [c.25]

Деревянные модели изготовляют из сосны, ольхи, березы, груши, липы, ясеня, граба, а металлические — из чугуна СЧ 12-28, СЧ 15-32, СЧ 18-36 (ГОСТ 1412-54), латуни, алюминиевых сплавов. Возможно также изготовление модельной оснастки из эпоксидных смол, пластмассы АСТ-Т и др. [c.747]

Схема опытной установки с многотрубной моделью представлена на рис. 1. Она имитировала топочный экран с промежуточным или собирающим коллектором и состояла из следующих частей воздушного 1 и водяного 2 раздающих коллекторов, подводящих 5 и отводящих 4 латунных труб ф 24 X 1 мм, опытного (промежуточного или собирающего) коллектора 5, бачков-разделителей 6 с дренажными и воздухоотводящими трубами. [c.271]

Пучки труб в моделях изготовляются из стальной проволоки, латунных или медных трубок. Надежной защитой от ржавления пучков из стальной проволоки является оцинкование, оксидирование или омеднение. [c.79]

Для калориметров, обогрев которых намечалось осуществить постоянным током, имелись латунные трубки диаметром 4 X 0,5 мм и 3 X 0,5 мм, а для изготовления пучков — проволока диаметром 4x3 мм. Тогда масштаб модели, считая по котельным пучкам, составит 4 51 = 1 12,7 и по перегревателю 3 38 = 1 12,7. [c.159]

В том случае, когда информации недостаточно для построения определенной, точной модели, прибегают к так называемой широкой модели. Для этого на основании имеющейся информации и соображений о работе узла намечают несколько возможных моделей — широкую модель. План реализации составляется и выполняется в расчете на последнюю. Рассмотрим следующий пример вышел из строя упорный подшипник турбины Калужского турбинного завода. Осмотр поврежденных колодок показал, что авария произошла при наличии смазки (на поврежденных колодках не было следов сажи) от сильного перегрева, вплоть до расплавления части латуни. Нагрузка перед аварией составляла около 80% номинальной. Параметры пара были нормальными. Данных о наличии водяного удара нет. Имеются следы заноса солями проточной части. 24 [c.24]

Исследование теплоотдачи производится методом локального моделирования. Для этого в середине каждого трубного пучка модели устанавливаются калориметрические трубки 25 длиной 700 мм и 0 12 мм, выполненные из латуни, внутри которых размещены электрические нагреватели (рис. 3-24). Мощность, подводимая к этим нагревателям, измеряется точным ваттметром 26. Равномерное размещение обмотки электрического нагревателя обеспечивает постоянное тепловыделение по длине калориметрической трубки. Для измерения температуры стенки по длине каждого калориметра заложены семь термопар 1—21. Расход воздуха регулируется путем изменения числа оборотов двигателя постоянного тока вентилятора, а также с помощью задвижки, установленной на выходном патрубке модели. Температура воздуха измеряется с помощью ртутного термометра, установленного в подводящем трубопроводе. Скорость движения и расход воздуха определяется с помощью трубки Прандтля 27, установленной на воздухопроводе перед моделью, и микроманометра 28. Гидравлическое сопротивление определяется по разности статических давле-318 [c.318]

В числе металлических материалов для моделей применяют углеродистые и легированные стали, алюминиевые сплавы, латуни, жесть, стальную проволоку и т.д. На рис. 11.1 представлены диаграммы деформации некоторых металлических конструкционных материалов для моделей. В табл. 11.1 даны их основные механические и теплофизические свойства. [c.252]

В настоящее время нет прямых данных о зародышах пор, но полезными здесь могут быть феноменологические наблюдения порообразования. Как показывают многочисленные исследования, самые малые поры всегда возникают на границах зерен. Установлено, что в латунях поры преимуш,ественно зарождаются на межфазных границах, на которых также наблюдали наибольшее проскальзывание [81, 82]. Поры часто обнаруживаются вблизи выделений, причем увеличение частиц приводит к повышению пористости [85]. В работе [86] на основе прямых наблюдений в высоковольтном микроскопе предложена модель образования пор, основанная на том, что зародыши пор возникают вследствие концентрации напряжений при блокировании ЗГП частицами. В то же время авторы работы [87, 88] полагают, что зародыши пор могут существовать еще до деформации вследствие нарушения сцепления на границах выделение — матрица. [c.33]

В механизмах тонкой подачи используются направляющие с трением скольжения, трением качения и молекулярным трением (пружинные направляющие). Направляющие с трением скольжения типа ласточкин хвост изготовляются из латуни ЛС-59-1, имеют мертвый ход до 5—8 мкм и применяются обычно в простых моделях микроскопов. В качестве направляющих с трением качения используют шариковые или роликовые направляющие. Мертвый ход в них не превышает 2—4 мкм. На рис. 2 показаны различные конструкции, применяемые в микроскопах. Направляющие изготовляются из стали 50 или стали 20 с последующей цементацией и закалкой. [c.573]

Для металлических моделей применяют чугун, бронзу, латунь, алюминий и его сплавы. При изготовлении моделей следует учитывать усадку металла в процессе затвердевания в форме и соответственно увеличивать размеры модели. Усадка чугунного и цветного литья составляет 1—2%, стального— 1,5—2%. Модельщик пользуется специальным метром, который длиннее обычного на величину усадки. [c.239]

Металлизация алюминиевой модели сталью и латунью. [c.62]

Размеры модели должны быть больше размеров отливок на линейную усадку, которая для серого чугуна, латуней, алюминиевых, цинковых и магниевых сплавов составляет 0,9—1,6%, а для сталей, бронз и титановых сплавов — 1,8—2,5%. Отливки должны иметь припуски на механическую обработку. Материалами для моделей и стержневых ящиков служат дерево, металлы и пластмассы. [c.128]

Учет корреляции в таких сплавах оказывает меньшее влияние на коэффициент диффузии D. Это связано с тем, что в процессе упорядочения сплава типа РезА1 принимают участие (в данной модели) не все узлы (как в решетке типа Р-латуни), а лишь половина всех узлов. К тому же в решетке типа FeaAl все октаэдрические междоузлия, как Oi, так и О2, имеют среди своих соседей равное число узлов первого и второго типа. Это тоже приводит к некоторому ослаблению влияния упорядочения на коэффициент диффузии внедренных атомов. [c.301]

Для определения коэффициента диффузии атомов С по октаэдрическим междоузлиям сплава типа ГезА1 воспользуемся моделью и методом расчета, использованными в 29 для сплава типа р-латуни и в начале 30 для РезА1. Упорядочение и здесь выделяет два типа междоузлий Oi и б 2, расположенных так Же, как указано на рис. 66, а вершины потенциальных барьеров можно рассматривать находящимися в точках Р. Однако разница заключается в ином окружении этих точек узлами разного типа. Теперь междоузлия Oi окружены четырьмя узлами первого типа на расстоянии /]/2, а также одним узлом второго и одним узлом третьего типа на расстоянии а/2. [c.303]

Однако в работе [63] не обсуждаются и не анализируются меха низмы, регулирующие зависимость р от D, возможно поэтому за виси мость/Су от деформации, вытекающая из модели Конрада, пока не под тверждается, о чем свидетельствуют данные Армстронга, Петча и др [26], полученные на железе, цинке и латуни (медь — 30 % цинка) Величина /Су остается постоянной в широком интервале деформаций Ниже это будет проиллюстрировано результатами испытс молибдена на растяжение. [c.51]

На рис. 81, а показаны проволочные фильтры фирмы Пурола-тор (Англия). Фильтрующие элементы изготовляют навивкой на ребро проволоки трапецеидального сечения. Применяют проволоку из нержавеющей стали, латуни или медно-никелевого сплава (монель-металл). В местах обжима проволока несколько вздувается, что определяет размер раскрытия щелей при укладке витков вплотную. Каркас для навивки выполнен из легкого сплава. Трапецеидальное сечение проволоки обеспечивает небольшое сопротивление потоку жидкости, проходящей снаружи внутрь, и создает благоприятные условия для очистки щелей при промывке или продувке фильтроэлемента в направлении, обратном потоку жидкости. Трапецеидальное сечение проволоки с плоским торцом со стороны наружной поверхности способствует более эффективному съему осадка с фильтроэлемента плоскими скребками, устанавливаемыми в некоторых моделях фильтров. [c.184]

Для предотвращения плотного соприкосновения витков бумаги между собой в фильтрах этой конструкции применяют тонкогоф-рированную (крепированную) бумагу. В некоторых моделях между витками проложен подслой из гофрированной латунной сетки с диаметром проволоки 0,1 мм и ячейкой 1,5 X 1,5. Свернутую фильтрующую перегородку помещают в наружный кожух б и со стороны торцов закрывают перфорированными крышками 1 и 8. Удельная площадь фильтрующей перегородки в этих фильтрах составляет 6,6—12 см /см . При оценке эффективности фильтров С. А. V. было установлено, что размер загрязняющих частиц, при- [c.210]

Железнёная поверхность модели имеет гладкий и глянцовитый вид и покрытия лаком не требует. Резко выраженные углы и другие выступающие части, могущие обрушиться, рекомендуется делать металлическими из латуни, алюминиевого сплава или из стали. Части эти закрепляются на модели при её заливке. Отъёмные части делаются металлическими и в зависимости от характера вставки либо монтируются на вставленных при заливке металлических штифтах (дюбелях), либо соединяются с моделью Помощью шипов, имеющих форму ласточкиного хвоста. [c.72]

Общий вид модели котла ДКВ-6,5-13-350 из органического стекла показан на рис. 5-1. Верхний полубарабан изготовлен из стального листа и к нему припаяны все проволоки диаметром 4 мм, имитирующие в модели поверхности нагрева. Из суммарного количества труб в котельных пучках образца, равного 594 шт., в модели /з их было заменено проволоками, а Vз являлась калориметрами из латунных трубок диаметром 4 X 0,5. Боковые стенки модели выполнены съемными, что позволяло легко менять местоположение и конфигурацию пучков. [c.159]

Примененный в данной модели калориметр в виде тонкостенной латунной трубки, обогреваемой постоянным током, является наиболее простым. Схема его показана на рис. 5-3 [Л. 5-2, 5-3]. Ток подводится к концам трубки-электрокалориметра через клеммы, к которым присоединены проводт для подключения амперметра. В местах выхода калориметра из рабочего пространства модели [c.159]

Полная расчетная поверхность маслоохладителя вместе с поверхностью проволок составила 13,8 м , а поверхность гладких трубок— 1,25 м . В модели было установлено 19 латунных трубок диаметром 17/19 мм. Наружный диаметр проволочного оребре-ния составил 44 мм, а живые сечения по маслу и воде соответственно— 0,01415 м и 0,00432 м [c.197]

Плоская модель представляет собой две параллельно расположенные латунные пластины (60X60 мм), которые за К репланы на изолированной стойке. Одна из пластин заземлена, к другой подведено высокое напряжение. Констр) кция модели позволяет по желан1ию менять рас-стоя Ние между пла стинами. [c.284]

Целесообразными являются сбор-но-разборные конструкции моделей с взаимозаменяемостью отдельных элементов литниковой системы стояка, коллектора, питателей и т. д. В этом случае мелкие элементы литниковой системы делают из стекла или калиброванных латунных трубок, а сте()жни из дерева и покрывают водонепрони- [c.128]

Модели и вставки изготавливают из дерева, гипса, комбинаций гипса с металлами и многих других материалов и их сочетаний. Деревянные и гипсовые модели обычно получают тем же путем, какой традиционно используется в литейном производстве. Оборудование для изготовления моделей для литья стали, алюминия и латуни легко может быть приспособлено для пластмассового производства. Практически любой материал, сохраняющий свою форму, можно считать пригодным для изготовления моделей. Не следует наносить на модель покрытия из шеллака или других веществ, которые могут химически взаимодействовать с антиадгезионными смазками или стиролсодержащими компонентами полиэфирных смол. Приемлемыми покрытиями для моделей являются такие материалы, как шлифующие груншпат-левки, различные герметики, полиэфирные и эпоксидные смолы. [c.41]

Для проверки модели изучали СР (анодный процесс) латуни 1г 50Си, а также насыщение меди цинком (катодный процесс) в 2-2 [c.11]

Испытания различных ингибиторов для систем водяного охлаждения радиаторов автомобилей провел также Роу [175]. Он установил, что нитрит натрия является хорошим ингибитором для стали и чугуна, но усиливает коррозию припоя. Бораты и бензоаты особенно полезны при наличии хлоридов и сульфатов. Бихромат — отличный ингибитор для всех металлов в случае охлаждения системы водой, но неприемлем для систем, охлаждающихся этилен-гликолем. Меркаптобензтиазол — отличный ингибитор для латуни и меди. Растворимое масло хорошо защищает многие металлы за исключением алюминия, находящегося в контакте с другими металлами. Смесь растворимого масла меркаптобензтиазола и нитрита натрия в течение определенного времени хорошо защищала от коррозии модель охладительной системы. [c.277]

Электромагнит отводки состоит из цилиндрического Kopiiy a It (рис. 4), укрепленного на кронштейне 8. При помощи кронштейна электромагнит крепится на крыше кабины. Внутри стального корпуса И расположена катушка 4, два выводных конца 5 от которой выведены на клеммный щит 7. Внутри катушки укреплена латунная гильза, в которой перемещается стальной якорь 10. Сверху электромагнит закрыт крышкой 1, снизу — круглой гайкой 9. Стальной якорь и корпус являются магнитопроводом электромагнита. (В последних моделях электромагниты отводок крышкой 1 не снабжаются). Механическая отводка состопт из [c.13]

Из Приведенных данных видно, что и при наличии смешанной структуры сплав проявляет признаки СП состояния. Однако при. этом несколько увеличиваются напряжения течения, уменьшается относительное удлинение. Одновременно скоростной интервал проявления СПД смещается в область меньших е. В крупнозернистом сплаве СПД на поверхности не наблюдается, б и m не зависят от е и деформация осуществляется с образованием шейки. В работах [34—36] на сплавах Zn — 22 % А1, латуни и Ti — 6 % А1 —4% V показано, что положение оптимального скоростного интервала и величина т зависят от характера распределения зерен по размерам. Была предложена модель [37], позволяющая рассчитать свойства сплава с учетом объемной доли зерен с разным размером, принимая их вклад в СПД аддитивным. Сравнение результатов, рассчитанных по модели, показало удовлетворительное совпадение с экспериментальными результатами, пЬлученными на сплавах Ti — 6 % А1 — 4 % V и А1 7475. [c.17]

В дальнейшем благодаря главным образом работам Джонса 160—63] стабильность электронных фаз при помощи простой электронной теории металлов была связана с взаимодействием между поверхностью Ферми и зонами Бриллюэна при этом особо подчеркивалось влияние такого взаимодействия на плотность состояний N Е) у поверхности Ферми. у- и е-латуни обладают соответственно кубической объемноцентрированной, сложной кубической и гексагональной плотноупакованной структурами , для которых в момент соприкосновения поверхности Ферми для свободных электронов с основными гранями соответствующих зон Бриллюэна последние оказываются в значительной мере заполненными. Моменту соприкосновения поверхности Ферми с границей зоны Бриллюэна отвечают критические значения электронной концентрации так, для р-латуни в момент контакта е/а = 1,48, для улатуни при соприкосновении поверхности Ферми с гранями 330 и 411 большой зоны Бриллюэна электронная концентрация е а — 1,54 и, наконец, для е-латуни внутренняя зона оказывается в основном заполненной при ela = 1,75. Эти значения отношений числа валентных электронов к числу атомов, полученные на основе модели зон Бриллюэна, очень близки к первоначальным значениям е/а, полученным из химических формул (ср. 1,5 1,62 и 1,75 с 1,48, 1,54 и 1,75), однако необходимо помнить, что в обоих случаях указанные значения выведены на основе определенных моделей, развитых специально для интерпретации стабильности электронных фаз. В настоящее время известно, что химические формулы применять нельзя, а при использовании простой модели зон Бриллюэна возникает следующее ограничение, о котором уже упоминалось выше для приведенных значений е/а необходимо было бы допустить, что энергетический разрыв на границе зоны Бриллюэна равен или близок к нулю. [c.179]

Здесь рассматривается сложная картина течения около осесимметричного тела с иглой на основе материалов испытаний, выполненных при М = 10 [59] и нулевом угле атаки, а также при М = 1,96 [46]. Вуд [59] научал отрывные течения фотографическим методом и теоретически исследовал область взаимодеЁствия скачка уплотнения с пограничным слоем. Модели представляли собой полые цилиндры из латуни диаметром 19 мм с выступающими иглами различной длины диаметром 1,17 к 3,17 мм. Одна модель схематически показана на фиг. 47. [c.239]

Применяемое на автоматах модели 1А10П и 1П12 одношпиндельное сверлильное устройство (рис. 111) предназначено для сверления отверстий в стали до 0 3 мм, в латуни — до 0 4 мм. Наибольшая глубина сверления 30 мм. Наибольшее Число оборотов шпинделя в минуту 9375. Конструкция его следующая. В кронштейне 1 на эксцентриковой оси 2 помещается корпус 3 со сверлильным шпинделем 9, втулкой 8 и механизмом подач шпинделя вдоль оси к изделию. [c.220]

Одношпиндельное резьбонарезное устройство, устанавливаемое на автоматах моделей 1А10П и 1П12 (рис. Г13), предназначено для нарезания резьбы длиной в 40 мм (в стали ф до 1 мм, в латуни 0 до 4 мм). Пределы чисел оборотов резьбонарезного щпинделя 1700 10 300 в минуту. [c.224]

Разборка окулярных головок отсчетных микроскопов описываемой модели универсального микроскопа производится следующим образом. Отвертывают два винта 1 (фиг. 143) и, ослабив снизу головки боковой винт, снимают окулярную головку 2 с тубуса 3. Повернув головку окуляром вниз, вывертывают три винта 4 и снимают крышку 5. Отвернув осевой винт, снимают ролик 6. После этого через отверстие головки с накаткой 7 отвертывают два винта 8 и снимают планку 9 с головкой 7 и зубчатым колесом 10, сидяш,нм иа одной с ней оси. Ослабив три винта И, вынимают латунную пластину 12 с дву.мя роликами. Затем подставив ладонь, перевертывают головку окуляром вверх и вынимают пластину со спиралью 13 и 1 иа-рик 14. Ослабив стопорный винт, можно отвернуть тубус окуляра 15-Дальнейшая разборка отсчетного микроскопа продольной шкалы аналогична разборке рассмотренного ранее микроскопа (см. стр. 113). Чтобы выпуть оправу 4 с призмой микроскопа нонереч1юй шкалы (фиг. 144), отвертывают крышку 1, кольцо 2 и вынимают втулку 3. [c.283]

Анализ номенклатуры отливок и технологических процессов их изготовления показывает, что от 80 до 90% граф в технологических картах заполняется идентичными повторяющимися данными. Следовательно, тех-1юлогические процессы литья могут быть полностью типизированы. Для литейного цеха, выпускающего литье в землю, в металлические формы (ко-кнли), под давлением и по выплавляемым моделям, используются техно-. огические СТП на следующие операции изготовление модельного состава изготовление выплавляемых моделей сборка моделей в блоки изготовление и нанесение огнеупорных покрытий сушка огнеупорного покрытия 1 ыплавк2 модельного состава формовка оболочек в опоки и прокалка форм подготовка и набивка изготовление формовочных смесей формовка в землю плавка углеродистых сталей латуни, бронзы, алюминиевых, цинковых [c.392]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...