Определение Резание скоростное

Проверка выбранного режима по мощности. На работу, потребную для резания, расходуется при обычном фрезеровании 0,75—0,85, а при скоростных режимах 0,65—0,75 мощности N3 электродвигателя. Эф( ктивную мощность N3, потребную на фрезерование, определяют либо расчетом по методу, излагаемому в литературе (1, 2], либо по карте нормативов в зависимости от выбранного режима. Определенная эффективная мощность должна удовлетворять следующей зависимости N3 Л эЛ. с учетом к. п. д. станка Л- Если выбранный режим не отвечает этой зависимости, необходимо установленную минутную подачу зм снизить до величины, допускаемой мощностью электродвигателя станка, и соответственно уменьшить число оборотов шпинделя. [c.491]

При скоростном фрезеровании фрезами, оснащёнными твёрдыми сплавами, изготовленными с отрицательными передними углами, при определении окружной силы и эффективной мощности следует применять поправочные коэ-фициенты и учитывающие влияние переднего угла и скорости резания на силу резания и мощность. [c.104]

Формулы для определения скорости резания при скоростном развертывании сталей и чугунов даны в табл. 60. [c.64]

Для определения требуемого передаточного отношения в скоростных цепях необходимо определить, исходя из режимов резания, число оборотов шпинделя округлить его до ближайшего нижнего стандартного значения имеющегося на станке, и определить [c.253]

Оптический и радиационный метод. Применение оптических пирометров для измерения температуры резания имело место при скоростной обработке металла, когда стружка и резец нагревались весьма сильно, вплоть до светлого каления. Однако опыт использования этого метода недостаточен, чтобы можно было сделать определенные выводы. [c.141]

Основным вопросом при определении геометрии инструментов для скоростного резания является вопрос об отрицательной величине переднего угла. С увеличением ее увеличивается прочность [c.170]

В настоящее время работы советских ученых направлены к дальнейшему развитию и расширению областей применения скоростного резания, углубленному изучению физической сущности процесса резания металлов и определению геометрических параметров режущего инструмента. [c.8]

Из всего рассмотренного можно сделать вывод, что, начиная с определенной величины скорости, ее увеличение вызывает понижение усилия резания. Это обстоятельство заставляет искать новые скоростные методы обработки металлов в таких зонах скоростей, где усилие резания существенно падает и тем самым облегчается процесс резания. [c.113]

В связи с широким внедрением скоростного резания особое значение приобретают вопросы упрочнения державки и головки резца. Это связано с определением прочности поперечного сечения державки с учетом самого ослабленного места на [c.167]

Верхняя часть корпуса задней бабки имеет отверстие, куда вставляют пустотелый шпиндель — пиноль 8 с закрепленным в нем задним центром. При скоростном резании в пиноль вставляют вращающийся центр. Пиноль и задний центр могут перемещаться в продольном направлении при помощи винта с маховиком 11. Закрепление пиноли в определенном положении производится рукояткой 10. [c.543]

В части режимов скоростного резания опытов по определению усилий Рх и Ру до самого последнего времени почти не проводилось и в нормативах по этому вопросу не содержится почти никаких указаний . [c.82]

При скоростном фрезеровании окружная сила резания Р получается несколько меньшей, чем определенная по формуле (18), в связи с измененными условиями резания. Но для цеховых расчетов эта точность достаточна. [c.99]

Порядок выбора режима резания. По установленным значениям диаметра фрезы, ширины фрезерования, глубины резания и подачи на один зуб определяется скорость резания, минутная подача и потребная мощность согласно соответствующим таблицам или справочникам, перечисленным в сноске к стр. 103. Рекомендуемые в них скорости резания для обычных и скоростных режимов фрезерования рассчитаны на работу фрезами определенных конструкций, геометрии и материала, наличие охлаждения (в тех случаях, когда оно целесообразно), определенную твердость обрабатываемого материала, наличие или отсутствие корки на обрабатываемой поверхности и т. д. [c.107]

При скоростном фрезеровании окружная сила резания Р получается несколько меньшей, чем определенная по формуле (37), в связи с измененными условиями резания. Но с достаточной для цеховых расчетов точностью этой формулой можно пользоваться и для случаев фрезерования при высоких скоростях резания. [c.437]

Приведенные в соответствующих таблицах рекомендуемые скорости резания для обычных и скоростных режимов фрезерования предусматривают работу фрезами определенных конструкций, геометрии и материала, наличие охлаждения ( в тех случаях, когда оно целесообразно), определенную твердость обрабатываемого материала, наличие или отсутствие корки на обрабатываемой поверхности и т. д. [c.454]

Несмотря на определенный эффект от применения смазывающе-охлаждающей жидкости (повышение стойкости до двух раз), при скоростном резании твердосплавным инструментом внешнее охлаждение обильным потоком (фиг. 106, а) применяется все же редко (из-за сильного разбрызгивания) и обработка чаще ведется всухую. Во избежание разбрызгивания жидкости применяется иногда внутреннее охлаждение (фиг. 127), которое особенно удобно при резании чугуна, так как в этом случае исключается и загрязнение станка густой кашицеобразной массой. [c.176]

Процесс резания может быть представлен определенными дифференциальными уравнениями, описывающими движение системы, содержащей инерционные массы и характеризующейся некоторыми конечными жесткостями и конкретными коэффициентами вязкого (скоростного) трения. Наличие масс и нелинейностей усложняет рассмотрение протекания процесса, однако, как показывает опыт, в ряде случаев вполне возможно пренебрежение влиянием масс. При этом условии процесс, в основном, определяется упругими деформациями и вязким трением. Что касается нелинейностей, то при малых отклонениях система СПИД может быть линеаризована, если в ней нет существенных нелинейностей, например, зазоров, свободного хода и др. Поскольку в режиме автоматического управления, как правило, осуществляется стабилизация процесса и усилие резания поддерживается по возможности постоянным, то в системе СПИД неизбежен некоторый натяг, что в известной степени исключает существенные нелинейности и позволяет из-за малости отклонений рассматривать систему линеаризованной. При этих условиях качественная сторона процесса оказывается описанной достаточно верно что касается количественной оценки, то здесь следует быть осторожным, так [c.435]

Под скоростным резанием понимают резание с такими режимами, которые допускают наилучшее использование режущих свойств твердых сплавов с учетом конкретных условий выполнения определенной операции. [c.29]

Рис. 87. Номограмма для определения скорости резания при скоростном точении

При переводе станков на скоростное резание одновременно с заменой электродвигателя на более мощный увеличивают быстроходность станка, т. е. число оборотов его шпинделя. Для определения способов повышения быстроходности того или иного станка необходимо иметь данные о деталях, подлежащих обработке на модернизируемом станке. [c.337]

При работе резцами, оснащенными пластинками из твердых сплавов, на скоростных режимах резания формула для определения силы Рг имеет вид [c.57]

Усовершенствование режущего инструмента привело к значительному росту скоростей резания и частоты вращения шпинделей, а последнее — и к увеличению мощностей. Для определения скоростной характеристики станка находятся предельные частоты вращения шпинделя, а затем промежуточные. Известно, что, например, при постоянном диаметре обработки, подаче и припуске частота вращения п оказывает влияние на мощность по следующей зависимости [581 [c.453]

Раздел Резание металлов содержит сведения о процессе резания металлов, явлениях, возникающих в этом процессе, и классификации чистоты обработанных поверхностей. В этом разделе приведены необходимые справочные данные, формулы и таблицы для определения режимов резания, скорости резания, подачи, глубины резания, числа проходов при точении, строгании, сверлении, зенкеровании, развёртывании, фрезеровании, зубофрезеровании, резьбонарезании, протягивании, шлифовании и отделочной обработки (доводка брусками, притирка, отделка колеблющимися брусками). Эти материалы включают также режимы резания при скоростном точении и фрезеровании. В разделе приведены также необходимые формулы и справочные данные для определения усилий крутящих моментов, мощностей и основного технологического времени при указанных способах резания металлов. Для основных типов режущих инструментов приводятся допустимые величины износа. В конце раздела даны основы методики расчёта режимов резания металлов. [c.8]

Примечание. Поправочные коэфициенты для определения усилия резания при скоростном резании стали и серого чугуна можно брать по соответствующим данным табл. 26, 28 и, кроме того, из табл. 30 — 32. [c.338]

Ориентировка граней каждой отдельной направляющей (и оси цилиндрической направляющей) вполне определяется требуемым направлением перемещений движущейся или устанавливаемой детали или узла, например, салазок, стола, консоли и т. п. Что касается расположения обеих (или большего числа) направляющих для определенной детали станка в горизонтальной, вертикальной или наклонной плоскости, то оно в принципе произвольно исходный профиль может занимать любое положение в своей плоскости. Выбор того или иного расположения может быть обусловлен различными соображениями — технологическими, стремлением уменьшить опасность отжатия супорта или каретки под действием усилий резания, лучше защитить направляющие от стружки, облегчить удаление ее — что имеет особенно большое значение в станках для скоростной обработки, сделать более удобным наблюдение за работой инструментов, дать лучшее направление супорту и т. п. Иногда по этим же причинам располагают две направляющие для одной детали в одной плоскости, а третью — в другой. [c.166]

В изотермических условиях штампуют заготовки с небольшими штамповочными уклонами или без них, с резкими перепадами сечений, малыми радиусами переходов и припусками на обработку резанием. В результате достигают значительной экономии дорогостоящих металлов и снижения трудоемкости изготовления детали. При изотермическом деформировании с низкими скоростями удельные усилия штамповки при увеличении сложности заготовки и деформации возрастают незначительно [69]. При этом уменьшается число переходов штамновки. В некоторых случаях заготовки, для изготовления которых в обычных условиях потребовалось бы пять переходов штамповки, получают за один переход. Разработан процесс изотермической штамповки точных поковок из особо жаропрочных сплавов с применением заготовок со специально подготовленной мелкодисперсной структурой. При определенном температурно-скоростном режиме деформации можно получить за один ход пресса поковки сложных конфигураций, например диск с лопатками, без последующей обработки резанием. При этом расход металла по сравнению с обычной штамповкой уменьшается более чем в 2 раза [61 ]. [c.27]

Выбор технологического процесса обработки определяется не только необходимостью получения заданного класса чистоты, но и созданием определенного качества поверхностного слоя. В зависимости от режимов резания, применяемых при точении, фрезеровании, шлифовании и других видах обработки, изменяются физико-механические свойства поверхностного слоя. Скоростное точение, например, способствует упроченению поверхностного слоя. При шлифовании возможны структурные изменения поверхностного слоя и появление прижо-гов . Получили развитие упрочняющие технологические процессы обкатка шариками, роликами, обдувка дробью, также резко изменяющие состояние поверхностного слоя. [c.142]

Смысл наследования упрочнения (созданного термомеханической обработкой) после соответствующей термической обработки вытекает из следующего. Высокие механические свойства после ТЛЮ обусловлены повышенной плотностью несовершенств (дислокаций), являющейся результатом сочетания пластической деформации и фазовых превращений, и созданием их определенных конфигураций (фрагментированной сз бструктуры). Если при термической обработке после ТМО плотность несовершенств не будет заметно уменьшаться, а фрагментированная структура не исчезнет, то сохранятся и высокие механические свойства. Например, краткий смягчающий отпуск, при котором исключена рекристаллизация, приводит к распаду мартенсита (и делает возможной механическую обработку, например, резанием), но не вызывает существенного снижения плотности несовершенств п разрушения дислокационной структуры, так как отсутствует миграция поверхностей раздела (высокоугловых границ), характерная для развития рекристаллизации. Последующий скоростной нагрев под закалку с кратковременными выдержками обусловливает переход а-фазы с повышенной плотностью несовершенств в у-фазу, которая также будет иметь высокую их плотность (по тому же механизму наследования дислокаций, какой наблюдается при переходе из г. ц. к. в о. ц, к. решетку при так называемой прямой ТМО). Здесь применимы основные положения теории структурной на- [c.12]

Смысл наследования упрочнения, созданного термомеханической обработкой и сохраняюш егося после следующей термической обработки, вытекает из следующего. Высокие механические свойства после ТМО обусловлены повышенной плотностью дислокаций, являющейся результатом сочетания пластической деформации и фазовых превращений, и созданием их определенных конфигураций (фрагментированной субструктуры). Если при термической обработке после ТМО плотность дислокаций не будет заметно уменьшаться и фрагментированная субструктура не исчезнет, то сохранятся и высокие механические свойства. Например, краткий смягчающий отпуск, при котором исключена рекристаллизация, приводит к распаду мартенсита и делает возможной механическую обработку, например, резанием или небольшую деформацию, не вызывает существенного снижения плотности дислокационных структур, так как отсутствует миграция высокоугловых границ, характерная для развития рекристаллизации. Последующий скоростной нагрев под закалку с кратковременными выдержками обусловливает переход сг-фазы с повышенной плотностью несовершенств в -фазу, которая также будет иметь высокую их плотность (по тому же механизму наследования дислокаций, какой наблюдается при переходе из г. ц. к. в о. ц. к. решетку при так называемой прямой ТМО). Здесь применимы основные положения теории структурной наследственности, разработанные академиком В. Д. Садовским (см. т. 2). После заключительной закалки образуется мартенсит, сохраняющий (в той или иной мере) дополнительную насыщенность несовершенствами, а главное — в той или иной мере сохраняющий фрагменти-рованность, что определяет восстановление высоких механических свойств, которые были получены в результате прямой ТМО. [c.452]

Для инструментов с плоской передней гранью и фаской большое значение имеет правильное определение ширины фаски. Она должна быть возможно больше, однако, такой, чтобы стружка опиралась на переднюю грань инструмента, но ни в коем случае не на поверхности фаски. Опытами советских исследователей установлено, что для скоростного резания такое положение центра давления стружки имеет место при ширине фаски равной (0,84--f 1) S, где S — подача в MMjo6. [c.170]

Однако даже режимы резания, выведенные на основе формул износа, полученных из экспериментов статистического характера, являются шагом вперед по пути создания обпдих з. кономерностей по сравнению с ныне существующими стойкостными формулами, лишенными физического смысла. Учитывая это, ниже излагаются обоснования и методика определения стойкостных и скоростных формул на базе закономерностей износа инструментаАнализируя материалы по износу, автор пришел к заключению, что один и тот же инструмент при обработке данного материала при различных комбинациях элементов сечения стружки и скорости резания может затупиться в одинаковый промежуток времени, т. е. иметь одинаковую стойкость лишь в том случае, если процесс износа протекает совершенно одинаково. Иначе говоря, скорости резания, соответствующие одинаковым стойкостям, должны вызвать одинаковый износ инструмента. [c.411]

Значения первого, второго и четвертого членов в этой формуле от скорости движения плуга практически не зависят. Значение третьего члена невелико при малой скорости плуга и резко растет с увеличением скорости снегоочистки. Значение пятого члена, на-О1 орот, невелико при скоростной снегоочистке, когда благодаря соответствующему выбору геометрической формы ра1бочей поверхности отвала перед плугом не успевает образоваться призма волочения в тихоходных же машинах значение Гпр становится весьма ощутимым, так как снег плугом не отбрасывается, а лишь отодвигается в сторону, и образование призмы волочения неизбежно. Если, кроме того, учесть, что в скоростных снегоочистителях, работающих о бычно на свежевыпавшем снегу, величина второго члена формулы (на резание снега) сравнительно невелика, то в практических расчетах можно пользоваться следующими формулами для определения тягового усилия на перемещение плуга [c.23]

В литературе упоминается о создании новых горизонтально-протяжных станков, осуществляющих протягивание со скоростью резания, достигающей 100 м1мин. Однако вопрос скоростного протягивания требует особого изучения и определения технологической и экономической целесообразности и области его применения. [c.545]

Этот метод дает стабильные показания и пригоден для определения 0СТР при скоростном резании, а также для оценки обрабатываемости различных материалов. [c.58]

Если рассматривать производительность станка за определенный длительный промежуток времени, то производственные наблюдения показывают (канд. техн. наук Е. Н. Малючков, Г. Н. Черпавский), что кривая производительности, поднимающаяся с возрастанием скоростей (особенно па полуавтоматах и автоматах) с некоторого момента начинает падать. Основной причиной этого является увеличение времени подналадок вследствие температурных изменений и появления вибраций в системе станок — заготовка — инструмент. Кроме того опыт показывает, что на весьма больших числах оборотов коэффициенты полезного действия станка существенно снижаются. Таким образом при введении скоростного резания должны быть приняты во внимание все технологические условия обработки. [c.239]

Если проектируется станок общего назначения или специализированный для операций, мало изученных в отношении режимов резания, то из-за разнообразия работ, которые могут выполняться на таком станке, определение v ix и t min. i max И Smin путем ряда ОПЫТОВ В болыиинстве случаев практически отпадает, и эти величины назначаются исходя из аналогии (приблизительной) с существующими сходными станками наиболее новых и проверенных в эксплуатации моделей, но непременно с учетом развития скоростных методов обработки резанием и перспектив дальнейшего совершенствования режущего инструмента. Ошибки, возможные при таком выборе пределов х и s, не будут иметь практического значения, если в кинематические цепи главного движения и подач ввести рационально сконструированные сменные передачи или элементы, которые позволят в каждом случае настроить станок на наивыгоднейший режим резания с минимальной затратой времени (см., например, стр. 256, фиг. 245 и 246). [c.31]

Определение режимов резания при обработке металлов является одной из актуальных задач современного машиностроения. Развитие скоростного резания металлов и широкое внедрение многоинструментных и многошпин-6 [c.83]

Определение режимов резания является одной из актуальных задач современного машиностроения. Развитие скоростного резания металлов и широкое внедрение многоинструментальных и многошпиндельных станков, а также автоматических линий и заводов выдвигает на первый план 1Юпросы выбора режимов, обеспечивающих их высокую производительность. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...