Характеристик стержневые

Таким образом, из анализа амплитудно-фазовой характеристики перемещения для характерной точки стержневой системы можно определить резонансную частоту v и выделить амплитуду чистой резонансной формы колебания Урез- Далее, используя метод определения демпфирующих характеристик стержневой системы, изложенный выше, можно рассчитать значения линеаризованных коэффициентов р — внутреннего их — внешнего аэродинамического трения. [c.178]

В соответствии с этой классификацией стержней в табл. 131 даются составы и характеристики стержневых Смесей. [c.94]

Составы и характеристика стержневых смесей [c.96]

Технологическая характеристика стержневых машин [c.21]

Рис. 2.30. Влияние диаметра d (а) и расстояния между электродами L (б) на характеристики стержневых датчиков

Числовые значения перечисленных выше идентификаторов и массивов однозначно определяют положение рассматриваемой стержневой системы в пространстве, характер скрепления стержневых элементов с узловыми, геометрические характеристики стержневых и узловых элементов, механические характеристики стержневых и узловых элементов, а также ограничения, наложенные на перемещения некоторых узловых элементов пространственной стержневой системы. [c.81]

Жесткостные характеристики стержневого элемента k-то типа в плоском случае определяются величинами EF, EJ и размещаются в /г-й строке массива чисел [c.83]

FJ(N ,6) - МАССИВ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.432]

XS(NX,0 6) - МАССИВ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТОВ СОЕДИНЕНИЯ СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЗЛОВЫМИ FJ(N ,6) - МАССИВ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.436]

GS(N ,7) - МАССИВ ХАРАКТЕРИСТИК СТЕРЖНЕВЫХ ЭЛЕ- [c.463]

Для получения жесткостных характеристик стержневого конечного элемента ферменной конструкции воспользуемся вариационной формулировкой принципа возможных перемещений. Рассмотрим цилиндрический многослойный стержень (рис. 3.2). [c.129]

Аппаратура для изучения характеристик стержневых излучателей [c.75]

В табл. 7 и 8 приведена характеристика стержневых смесей на важнейших органических крепителях. [c.30]

Характеристика стержневых смесей для чугунного литья на органических связующих [c.31]

Характеристика стержневых смесей на быстросохнущем крепителе МФ-17 для скоростного изготовления стержней [c.32]

Составы и характеристики стержневых смесей (табл. 52). [c.130]

Составы и характеристики стержневых смесей [c.133]

Следующим этапом исследования явилось экспериментальное определение прочностных характеристик стержневых образцов, включающих указанные на рис. 4 типы пластической обработки. [c.204]

Техническая характеристика стержневого преобразователя ПМС-15А-18 [c.479]

Рис. 100. Сравнительные характеристики балки н стержневой системы 218

Стандартное испытание на разрыв одного стержневого образца пластичного материала продолжается довольно долго — несколько десятков минут. Соответствующая, относительно невысокая скорость деформирования оговорена стандартами. Дело в том, что ускоренные испытания дают повышенные характеристики прочности и пониженные характеристики пластичности. Чем меньше время испытания, тем упомянутые различия проявляются более отчетливо. Обращаем внимание на то, что пластическое деформирование материала всегда сопровождается существенным тепловыделением. Поэтому образцы заметно нагреваются при быстрых испытаниях. [c.63]

В гл. 5 рассматриваются некоторые общие свойства упругих и пластических стержневых систем. Существенно заметить, что вариационные принципы теории упругости, ассоциированный закон течения, свойство выпуклости поверхности нагружения для пластической системы доказываются здесь совершенно элементарно. Все эти теоремы будут сформулированы и доказаны впоследствии при более общих предположениях. Автору представляется по опыту его педагогической работы, что иллюстрация общих принципов на простейших примерах, где эти общие принципы совершенно очевидны, способствует лучшему их пониманию и усвоению. Гл. 6 посвящена теории колебаний, которая должна занять подобающее место как во втузовских, так и в университетских программах. Кроме собственно задач о колебаниях здесь излагается метод характеристик для решения задач о продольных волнах в стержнях. Этот метод настолько прост И ясен, что им можно пользоваться и его легко понять, не прослушав общего курса дифференциальных уравнений математи- [c.12]

Для стержней и стержневых систем вместо напряжений в каждой точке сечения удобнее рассматривать интегральные для сечения характеристики — усилия Q . При этом иод Q понимается продольная сила N, изгибающий момент Ма, крутящий момент М и т. п. Условие пластичности можно представить как уравнение, связывающее внутренние усилия Q , т. е. [c.308]

Разработаны лишь частные задачи синтеза некоторых типов -Простейших четырехзвенных механизмов. Поэтому при проекти- овании стержневых механизмов, особенно многозвенных, обычно выбирают из числа существующих механизмы, более или менее отвечающие поставленным условиям. Эти условия обычно могут быть выполнены механизмами, имеющими разные кинематические схемы. Поэтому ставится задача определения основных кинематических характеристик рассматриваемых механизмов с целью выбора наиболее подходящего для заданных условий. Эти задачи решает кинематический анализ стержневых механизмов. [c.209]

Сравнительная характеристика свойств различных видов керамических покрытий газопламенного стержневого напыления [c.221]

Проведенные Томпсоном и др. [83] исследования стержневого эвтектического сплава Со — Сг с карбидным упрочнением свидетельствуют о прочности связи и высокотемпературной стабильности поверхности раздела. Характеристики кратковременной и длительной прочности приведены на рис. 21. Микроструктура эвтектики практически стабильна вплоть до 1370 К, а эвтектический сплав обладает более высоким сопротивлением ползучести, чем традиционный жаропрочный сплав на кобальтовой основе Маг М-302. Судя по энергии активации, процесс ползучести определяется упрочняющей карбидной фазой, что также подтверждает эффективность передачи нагрузки через поверхность раздела. [c.263]

Поиски все более эффективных и технологических интенсификаторов теплообмена, позволяющих увеличивать критическую плотность теплового потока, продолжаются и будут продолжаться. Вполне естественно, что их отработка и усовершенствование, а также проверка их эффективности будут осуществляться экспериментально. Однако это длительный и трудоемкий процесс. Пока в литературе нет методов расчета критической плотности теплового потока для стержневых сборок, оснащенных интенсификаторами теплообмена. Это объясняется, во-первых, сложностью учета всех характеристик и геометрических особенностей интенсификаторов и, во-вторых, незаконченным процессом накопления экспериментального материала по изучению различных типов интенсификаторов. [c.156]

Расчет неравномерностей температуры по периметру стержневого твэла. Неравномерность температуры стержневого твэла зависит от геометрических размеров, шага расположения стержней, коэффициентов теплопроводности материала стержня, его оболочек и теплоносителя, а также характеристик течения последнего. Особое значение имеет расчет неравномерностей температуры в тесных пучках. [c.96]

Подогрев теплоносителя в канале со стержневым ТВЭЛОМ. Температурный расчет стержневого твэла требует задания мощности твэла Рх, закона распределения тепловыделения по длине твэла Фд (а), расхода теплоносителя, приходящегося на один твэл Ох, геометрических характеристик твэла и теплофизических свойств материалов твэла и теплоносителя. [c.137]

При изучении динамических характеристик стержневых конструкций 1важное значение имеет определение внутреннего трения в материале и внешнего аэродинамического трения. Именно эти виды трения определяют внутренние усилия и перемещения, возникающие в конструкции при дей- ствии динамических нагрузок. Экспериментальное исследование внутреннего и внешнего трения важно и для правильного расчета отдельных элементов резонансных испытательных и технологических машин, так как для них резонансный режим работы является рабочим. [c.173]

Для вычисления демпфирующих характеристик стержневой системы необходимо в процессе экспериментального исследования онределить резонансную частоту и амплитуду свободного конца стержня при различных формах колебания. Это проще всего сделать путем анализа амплитуднофазовых характеристик системы. Были выбраны такие способы измерения, которые исключают непосредственный контакт колеблющейся си- [c.176]

Авторы утверждают, что при изменении температуры и химического состава лсидкости сигналы на выходе усилителя будут зависеть только от толщины лленки над соответствующими датчиками. В опытах использовались стержневые датчики в виде двух электродов, расположенных на определенном расстоянии. Как показали исследования резистивных и емкостных датчиков толщины пленки, требование хорошей линейности на нужном диапазоне (1 мм) находится в противоречии с линейными размерами датчиков. Стремление уменьшить датчики приводит к сужению диапазона измерений, и практически как для резистивных, так и для емкостных датчиков расстояние между электродами должно быть примерно равно толщине измеряемой пленки жидкости. Как известно, коаксиальные датчики не нуждаются в ориентировке в зависимости от направления течения. В [117] применялись стержневые датчики, установленные поперек канала. В этом случае, используя сравнительно небольшие по диаметру электроды (0,4—1,2 мм) при умеренных расстояниях между ними (1—4 мм), удалось добиться хорошей локальности измерений толщин пленок. Характеристики подобных стержневых резистивных датчиков толщины пленки приведены на рис. 2.30. Характеристики стержневых датчиков при прохождении скачка толщины пленки, характерного для срывного режима, рассмотрены в [148]. Импульс изменения проводимости передается с искажениями, затягивающими импульс. Проводимость датчика начинает изменяться до появления скачка над центром датчика. [c.64]

Приведенная в п. 3.10 процедура R0001 является проблемно-ориентированной процедурой расчета пространственных и плоских стержневых систем. Под проблемно-ориентированной процедурой расчета в данном случае понимается процедура, организованная таким образом, что сохраняется большая свобода в выборе геометрических и механических характеристик стержневых элементов, в описании внешних силовых и температурных воздействий. Это позволяет применять проблемно-ориентированную процедуру для расчета самых различных объектов, но требует при этом подготовки и ввода большого количества информации, в ряде случаев оказывающейся ненужной при расчете конкретного объекта. [c.120]

В 1969 г. Ок-Риджской лабораторией и фирмами Галф дженерал атомик и Бабкок энд Уилкокс под руководством Отделения реакторов и технологии КАЭ были выполнены расчетные проработки газоохлаждаемого реактора-размножителя, которые показали, что использование в таком реакторе разработанных для БН стержневых твэлов со стальными оболочками и окисным уран-плутониевым топливом позволяет получить более высокий коэффициент воспроизводства, однако объемная плотность теплового потока активной зоны оказывается меньшей, что существенно снижает преимущества реакторов ВГР. Переход в реакторах ВГР к более теплопроводному карбидному топливу и использование более тонких стальных покрытий и конструкции вентилируемых твэлов позволяет существенно увеличить объемную плотность теплового потока, что наряду с большим коэффициентом воспроизводства обеспечивает их решающее преимущество, по сравнению с реакторами ВН, в снижении почти вдвое времени удвоения ядерного топлива. В табл. 1.6 приведены результаты исследований влияния вида топлива на важнейшие характеристики реактора ВГР мощностью 1 млн. кВт с обычными стержневыми твэлами и температурой металлической оболочки 700° С. [c.32]

В Европе в 1969 г. была организована Ассоциация по газоохлаждаемым реакторам-размножителям (GBR) из специалистов семи промышленных фирм и представителей научно-исследовательских центров 15 стран Европы в целях оценки и сравнения технико-экономических характеристик реакторов БГР и БН [10]. В результате было выбрано две конструкции твэлов стержневые со стальной оболочкой для реактора GBR-1 и микротвэлы с керамическим покрытием для реакторов GBR-2 и GBR-3. В качестве исходного варианта была выбрана двухконтурная схема электрической мощностью [c.34]

Из внешних воздействий укажем также на коррозию мета.11ЛОВ и бетона. Это сложный физико-химический процесс, многие стороны которого до сих пор не вполне ясны даже специалистам физико-химических научных дисциплин. Один из видов коррозии — это всем известное ржавление стали. В этом случае часть материала превращается в порошок. В связи с этим при проектировании нужно учитывать уменьшение площади поперечного сечения стержневого конструктивного элемента. Однако процесс коррозии, начинаясь, как правило, с поверхности, распространяется далее в глубину поли-кристаллического твердого тела. Следствием этого явления мы имеем снижение характеристик прочности и пластичности материала в целом. [c.64]

Для измерения магнитных характеристик материалов на стержневых образцах в разомкнутой магнитной цепи применяется вибрационный метод измерения. Это обусловлено такими достоинствами метода, как высокая чувствительность, возможность создания достаточно простой и высокопроизводительной магнитоизмерительной аппаратуры и автоматизации процесса измерений в целом. [c.150]

Рассмотрим схему измерения магнитных характеристик образца методом угловых колебаний (рис. 1). Стержневой цилиндрический образец 1 с постоянным сечением по длине ориентирован длинной осью вдоль однородного намагничивающего поля Не, направленного по оси ох. Измерительные катушки 2 AB D и A B D ) расположены симметрично относительно образца так, что плоскости их витков параллельны плоскости координат XOZ. Витки измерительных катушек намотаны соответственно по контурам AB D и A B D и включены соглас- [c.157]

Качественный анализ влияния этих факторов может быть пройеден на основании результатов предыдущего параграфа. Такая возможность возникает в связи с тем, что, как известно [25], стержневые системы из элементов, наделенных идеализированными свойствами, позволяют описывать поведение упрочняющихся материалов. В частности, в рассматриваемой двух-параметрической системе совокупность элементов 2, 3 (см. рис. 14), каждый из которых имеет диаграмму идеального уп-руго-пластического тела, в целом отвечает материалу с линейным упрочнением (и имеет характеристику типа линии Ыт на рис. 3). [c.34]

В машинах и машинных агрегатах, имеющих в своем составе более сложные в структурном отношении механизмы (стержневые шарнирные механизмы, некруглые зубчатые колеса, кулачковые механизмы), обеспечение уравновешивающихся сил для рабочего режима затруднено в силу сложных соотношений между такими силами, так как эти машины имеют иную кинематическую характеристику, заключающуюся в том, что соотношение между линейными и угловыми скоростями их звеньев не остается все время постоянным, что связано с переменным передаточным отношением в их механизмах, приводящим вместе с тем к переменной приведенной массе (см. гл. VIII). Поэтому в таких машинах не только пусковой период и период остановки, но и нормальный рабочий режим машины протекают под действием неуравновешивающихся сил и, следовательно, сопровождаются изменением кинетической энергии. Рабочий режим характеризуется здесь особым видом движения, называемого также установившимся, но уже не являющегося равновесным. Раскрытие условий для этого неравновесного установившегося движения составляет одну из задач динамики машин. [c.6]

Данные по активности теплоносителя. В табл. 9.9 и 9.10 приведены активности шлама и нефильтрующейся примеси для второй загрузки активной зоны АЭС Шиппингпорт [26] и первой загрузки АЭС Дрезден-1 [21] соответственно, а также проектные и эксплуатационные характеристики этих станций. Каждая из этих АЭС по некоторым важным аспектам отличается от проектных или эксплуатационных характеристик, принятых для большинства проектируемых ныне энергетических реакторов этого типа. В АЭС Шиппингпорт большинство составляют топливные сборки пластинчатого, а не стержневого типа, на используются парогенераторы из нержавеющей стали. На АЭС Дрезден-1 не применяется обработка воды, а подогреватели питательной воды вместо нержавеющей стали изготовлены из медно-никелевого сплава. [c.304]

Нами на примере кварцевых материалов, руд Полмастундровскго, Кухи-Лал, Шерловогорского, Солнечного, Ковдорского и Ловозерского месторождений исследованы гранулометрические характеристики готового продукта, кинетика разрушения при электроимпульсном дроблении и измельчении сырья, а также осуществлено сравнение с традиционно используемыми аппаратами (стержневыми, центробежными мельницами и валковыми дробилками, электрогидравлическими установками). В ходе проведения экспериментов осуществлялся ситовый анализ как надрешетного, так и подрешетного продуктов. Шламы анализировались методом статического отмучивания /59/. [c.94]

Рис.3.15. Характеристики окатанности касситерита, выделенного из продуктов, измельченных на ЭИ-установке (1), валковой дробилке (2), стержневой мельнице (3)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...