Температурная зависимость длительной прочности

Рис. 7. Температурная зависимость длительной прочности композиционных материалов

Недостатками композиционных материалов на основе тугоплавких соединений являются малая термостойкость, недостаточное сопротивление ударным нагрузкам и др. Улучшение этих и других свойств тугоплавких соединений является предметом интенсивных исследований во многих странах. На рис. 7 приведена температурная зависимость длительной прочности высокожаропрочных композиционных материалов. [c.28]

Температурная зависимость длительной прочности I 28 [c.254]

Рис. 1.30. Температурная зависимость длительной прочности композиционных материалов на основе жаропрочных сплавов

Рис. 1.31. Температурная зависимость длительной прочности эвтектических и литейных никелевых и кобальтовых жаропрочных сплавов

Ниже приведены полученные в результате исследований в ЦНИИТМАШе рекомендуемые уравнения для прогнозирования длительной прочности и термической усталости с учетом всех основных параметров нагружения. Температурно-временная зависимость длительной прочности, которая отражает наиболее реальные микромеханизмы ползучести, имеет следующий вид [34] [c.179]

Рйс. 5.25. Температурная зависимость откольной прочности свинца при длительности импульса ta = = 1.3 10-6 с [c.170]

Параметрические температурно-временные зависимости длительной прочности дают возможность экстраполяции кривых длительной прочности во времени и, в известной мере, интерполяции на температуры, отличные от температуры испытаний. Для этой цели могут также служить зависимости, предложенные в работах. [23, 24], основанные на интерпретации механизмов ползучести в зависимости от уровня температур и напряжений для скорости установившейся ползучести [c.197]

Гольдман А. Я., Щербак В. В. О температурно-временной зависимости длительной прочности и усталости некоторых частично-кристаллических полимеров.— Проблемы прочности (К), 1974, № II, с. 31—37. [c.244]

Большинство отмеченных температурно-временных зависимостей длительной прочности основано на уравнении Аррениуса для скоростей химических реакций. В последние годы был предложен обобщенный параметрический метод экстраполяции [11, при реализации которого необходимо проведение испытаний материалов не только при эксплуатационной, но и при более высокой температуре с целью получения информации о процессах, определяющих термопрочность материалов при эксплуатационном сроке службы. [c.250]

Таким образом, параметрические методы и известные аналитические температурно-временные зависимости длительной прочности могут применяться для решения задач определенного класса, когда закономерности сопротивления длительному разрушению во времени в исследуемом температурном интервале соответствуют предпосылкам, заложенным в то или иное уравнение. [c.255]

Формула (11.18) устанавливает зависимость предела длительной прочности от времени разрушения для некоторого материала при определенной температуре. Для того чтобы отразить влияние на длительную прочность температуры, установить так называемые температурно-временные зависимости длительной прочности, были предложены различные температурно-временные параметры П, являющиеся функциями предела длительной прочности. Это означает, что результаты испытаний на длительную прочность при различных температурах можно представить в виде одного графика зависимости предела длительной прочности от температурно-временного параметра П. [c.258]

На рис. 389 приведена температурная зависимость 100-ч длительной прочности чистых металлов V и VI групп. [c.528]

Одно из возможных решений поставленной задачи базируется на использовании температурно-силовой зависимости сопротивления разрушению. Определение пределов длительной прочности с использованием уравнения (3.2), проводят по результатам испытаний металла промышленных партий разных плавок. В число партий рекомендуется включать металл с содержанием углерода и легирующих элементов на нижнем и верхнем пределах, оговоренных в технических условиях, а также металл изделий после технологических операций. [c.106]

При анализе структуры уравнений критериев прочности подчеркивается, что в исследуемые зависимости необходимо вводить специальные параметры, отражающие индивидуальные особенности материала. Особую роль такие коэффициенты приобретают при больших сроках службы, когда в процессе длительного воздействия температуры и внешних нагрузок могут изменяться как свойства материала, так и механизм развития процессов деформирования и зарождения и роста повреждений. Поэтому, планируя программу испытаний для оценки конструктивной жаропрочности, следует выявлять границы температурно-силовой области эксперимента, в которой сопротивление разрушению определяется физическими закономерностями, адекватными процессам, определяющим условия службы металла при длительной эксплуатации. В таких условиях обработка экспериментальных данных позволит получить правильные оценки коэффициентов как уравнении температурно-временной зависимости прочности, так и формул критериев длительной прочности. [c.145]

Таким образом, температурно-силовую зависимость конструктивной длительной прочности жаропрочных материалов целесообразно представить следующим уравнением [c.149]

В работе [55а] исследована ползучесть и длительная прочность молибдена технической чистоты при температуре 1000— 1800°С на базе 0,1 —100 ч. Для испытаний использовали листовые образцы толщиной 1 мм и длиной рабочей части 20 мм, предварительно отожженные при температуре 1400°С в течение 1 ч. Как следует из рис. 3.13, полученные характеристики длительной прочности вплоть до температуры 1400°С в системе координат Igo—Ig аппроксимируются в виде прямых. Следовательно, в рассмотренных температурных пределах между напряжением и долговечностью справедлива степенная зависимость [c.61]

На рис. 7-2 показаны графики изменения значений предела длительной прочности сталей за 100 тыс. ч в зависимости от температуры, на рис. 7-3 — температурные зависимости значений предела текучести ао,2 этих же сталей. [c.190]

Для построения кривой длительной прочности, соответствующей температуре Т, при которой непосредственные испытания не проводились, вначале по экспериментальным значениям долговечностей по формуле (7.4) для всех уровней напряжения вычисляют значения температурно-временного параметра V и строят зависимость значения этого параметра от уровня напряжения V = f (а). Если при одинаковых условиях испытания (напряжение, температура) испытано несколько образцов, то в формулу (7.4) следует подставить среднее арифметическое логарифмов долговечности, определяемое по формуле (7.6). Далее, по графику Е = / (о) для ряда значений напряжения определяют величины параметра V н на основании формулы [c.203]

Таким образом, температурно-временная зависимость длительной пластичности конструкционных материалов является весьма сложной. Это, с одной стороны, существенно сказывается на характеристиках малоцикловой прочности при циклически меняющихся температурах, а с другой стороны, требует соответствующего учета при прогнозировании малоцикловой долговечности для случая переменных температур в критериальных уравнениях, описывающих достижение предельного состояния материала по условиям разрушения. [c.75]

Рис. 3.11. Температурная зависимость прочности при растяжении и длительной прочности стали 2,25 Сг — 1 Мо определена с помощью трех параметров [13]

Анализ результатов испытаний показал, что при циклически изменяющихся температурах зависимости долговечности от напряжения близки к линейным (в логарифмических координатах). Между расчетными значениями, определенными по деформационному критерию, и экспериментальными данными имеется удовлетворительное соответствие среднеквадратичные отклонения по времени до разрушения составляют примерно 20 %, по длительной прочности — 2 %. Влияния частоты циклических изменений температуры (в пределах от 5,7 10 до 3 цикл / мин) не обнаружено. Однако при температурных режимах, вызывающих изменение структуры металла, использование для оценки долговечности гипотезы линейного суммирования повреждений Может привести к значительным ошибкам. [c.97]

Наиболее четко кинетический подход при изучении механического состояния выражен в работах С. Н. Журкова и его школы, многочисленными исследованиями которых показано существенное влияние длительности механического воздействия, т. е. времени т от момента приложения нагрузки до разрыва образца, на прочность. При этом установлена единая временная и температурная зависимость, проверенная на многих материалах [4, с. 5]. [c.257]

На рис. 5.1 приведены температурные зависимости удельного объемного сопротивления, электрической прочности и тангенса угла диэлектрических потерь покрытий ЭНБ-32 и ЭНБ-1А в воздушной среде [47, 203, 206]. На рис. 5.1,а приведены данные в ограниченном диапазоне температур, так как ЭНБ-32 спосо- р,Ом-м бен длительно работать при максимальной температуре около 300°С, однако он представляет интерес как один из немногих материалов, пригодных для влагостойкого электрооборудования. [c.131]

Циклически изменяющиеся температуры существенно влияют на процессы ползучести, а следовательно, и на процессы разрушения материалов [13, 14,37, 38, 76, 83, 109, 112—119, 122, 126, 147— 151, 198, 199, 245—248, 255, 262—265, 275]. Причинами такого влияния являются температурные напряжения, которые могут возникать за счет неравномерного нагрева изменение механических характеристик материала в зависимости от изменения температуры и другие факторы. Рассмотрим основные законы ползучести и длительной прочности материалов при переменных температурах и напряжениях. [c.350]

У многих технических диэлектриков при электрическом пробое электрическая прочность практически не зависит от температуры в сравнительно широком диапазоне температур. При построении графиков зависимости электрической прочности технических диэлектриков от температуры часто обнаруживаются две области при сравнительно низких температурах электрическая прочность от температуры не зависит, при более высоких — резко падает с увеличением температуры. В первом случае мы имеем область электрического пробоя, во втором— электротеплового (рис. 2-32). В кристаллах при импульсах продолжительностью 10 с и меньше наблюдается слабый рост электрической прочности с ростом температуры, а при импульсах большей длительности и при постоянном напряжении в кривой температурной зависимости электрической прочности может быть максимум. При пробое тонких пленок органических высокомолекулярных соединений иногда наблюдается рост элек- [c.80]

Температурно-временная зависимость длительной прочности (24) по своему аналитическому виду совпадает с известной экспериментальной формулой С. Н. Журкова с oTp.j проверенной в широком диапазоне нагружения [61 [c.95]

Различные предложения по температурно-временной зависимости длительной прочности сводятся к выбору вида функции ф в уравнении (2), т. е. к определению вида параметра. Обычно обработка экспериментальных данных заключается в построении обобщенных (или главных ) кривых в координатах логарифм напряжения — параметр . Сам факт существования такой кривой является одним из критериев состоятельности радсматриваемого параметра. С помощью обобщенной кривой можно строить графики длительной прочности исследуемого материала при любой температуре. [c.308]

Эксперименты показывают, что зависимость (3.44) вполне удовлетворительно соблюдается и при изменении температурного поля, при этом эмпирические коэффициенты Л и а, входящие в формулу (3.44), изменяются по некоторым законам. С. Н. Журковым предложена следующая зависимость длительной прочности от абсолютной температуры (при а= onst) [c.89]

Pile. 389. Температурные зависимости 100-Ч длительной прочности пяти тугоплавких металлов [c.528]

Рис. 7.23. Температурные зависимости пределов выносливости (сплошные кривые) и пределов длительной прочности (пунктирные кривые) для одинаковой длительности нагружения / — сталь малоуглероди-стая 5 — сталь углеродистая S — сталь углеродистая улучшенная.

Для новых материалов определяются следующие характеристики механических свойств в пределах температур, для которых рекомендуется этот материал временное сопротивление разрыву (предел прочности), предел текучести, относительное удлинение, относительное сужение, относительное равномерное сужение, ползучесть, длительная прочность, циклическая прочность (для циклически нагруженных элементов), критическая температура хрупкости (по данным испытаний образцов типа IV по ГОСТ 6996—66 и ГОСТ 9454—60), сдвиг критической температуры хрупкости в результате старения и циклической усталости, длительная пластичность. Номенклатура и объемы определения указанных характеристик устанавливаются для каждого материала в зависимости от рекомендуемых температур и условий его эксплуатации. Механические свойства, определяемые первыми четырьмя из иеречясленных характеристик (ов, рабочую температуру. Ударная вязкость должна быть исследована в интервале от критической температуры хрупкости материала до температуры, указанной выше. [c.24]

Наряду с функциональной автономностью температурная камера конструктивно связана с испытательной машиной или прибором. Учитывая это, камеры группируют в зависимости от вида испытаний к разрывным и универсальным машинам к машинам для испытаний на ползучесть, длительную прочность, релаксацию к машинам для испытаний на усталость при растяжении, сжатии или знакопеременных циклах растяжения-сжатня к машинам для испытаний на усталость при изгибе (чистом, консольном, вращающихся образцов) к машинам для испытаний на ударную прочность. [c.278]

Исследованием температурной зависимости ударной вязкости и положения порога хладноломкости поковок — проб из некоторых марок стали (55Х, 50ХН и 35ХНМ), указанных в табл. 6, подвергавшихся при повышенных ковочных температурах различным по длительности выдержкам, установлено, что явления перегрева ни в одном из случаев не наблюдалось, а повышение длительности выдержки при ковочных температурах не повлияло существенным образом на свойства прочности, вязкости и пластичности стали [c.28]

Металлические композиционные материалы отличаются высокой термической стабильностью. Температурно-временнаа зависимость характеристик кратковременной и длительной прочности алюминиевых, магниевых, титановых и никелевых композиционных материалов при нагружении их вдоль оси волокон характеризуется малым темпом разупрочнения. [c.587]

Температурная зависимость предела длительной прочности при данном была предложена А. В. Станюковичем [83] [c.87]

Рис. 121. Температурная зависимость 100-часовой длительной прочности молибденовых сплавов [2 / - Мо - 16% Nb - 5% Ti -(0,5 —0,6)% N (МТАН) 2 М.0 — 1,27% Ti — 0,29% Zr — 0,3 С

Рис. 121. <a href="/info/191882">Температурная зависимость</a> 100-часовой <a href="/info/1690">длительной прочности</a> <a href="/info/163691">молибденовых сплавов</a> [2 / - Мо - 16% Nb - 5% Ti -(0,5 —0,6)% N (МТАН) 2 М.0 — 1,27% Ti — 0,29% Zr — 0,3 С

В общем случае коэффициенты параметрических зависимостей (9) и (10) остаются неизменными в небольшом температурном интервале, т. е. и в этом случае имеют место недостатки, присущие уравнениям (4) и (6). Менсон и Хеферд считают [3], что при оценке предела длительной прочности за 10000 ч хорошее совпадение результатов расчета с экспериментальными данными получается в том случае, когда используются испытания со временем до разрушения в интервале между 10 и 300 ч. Точность экстраполяции на срок службы 100000 ч зависит от того, в какой мере сохраняется линейная зависимость в координатах Г — lg т при длительности испытания в несколько десятков тысяч часов. Структурные и фазовые превращения могут существенным образом повлиять на результаты экстраполяции, изменить угол наклона прямых плоскости Т—lgт. Например, сплав на основе молибдена может находиться в упрочненном состоянии в области относительно низких температур и рекристаллизйванном — в области высоких температур испытания. Снятие упрочнения от наклепа и рекристаллизация такого сплава происходят при температуре 1300—1400° С. Если испытания на длительную прочность сплава производились при температурах 1100— 1600° С, то структурные изменения, происходящие в этом температурном интервале, должны найти отражение в результатах экспериментов. [c.316]

Чем выше плотность и кристалличность полиэтилена, тем выще механическая прочность и теп. юстойкость материала. Температурная зависимость ирочности полиэтилена приведена на рис. 198. Теплостойкость (ГОСТ 12021 — 751 полиэтилена невысока, поэтому длительно его можно применять при темпераг рах до 60—100 С. Морозостойкость полн-эгп.зена достигает — 70 С и ниже. Полиэтилен химически сгоек, и при комнатной температуре нерастворим ни в одном пз известных растворителей. Прн нагревании устойчив к воле, к ацетону, к спирту. [c.397]

Формулы (12.38) и (12.39) устанавливают зависимость предела длительной прочности от времени разрушения для данного материала при определенной температуре. Влияние температуры на длительную прочность оценивается температурно-временными параметрами П, являющимися функциями предела длительной прочности. Мэнсон [262], анализируя экспериментальные данные по пределам длительной прочности в зависимости от температуры, пришел к выводу, что отношение [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...