Температурная зависимость длительной

Способ Ке, который сначала проверялся на алюминии, использует значение начальной ползучести, чтобы найти зависимость коэффициента ас, от температуры. Принятая в этом способе температурная зависимость длительной ползучести неверна для сетчатых аморфных полимеров при температурах, превышающих температуры их стеклования. [c.125]

Рис. 7. Температурная зависимость длительной прочности композиционных материалов

Недостатками композиционных материалов на основе тугоплавких соединений являются малая термостойкость, недостаточное сопротивление ударным нагрузкам и др. Улучшение этих и других свойств тугоплавких соединений является предметом интенсивных исследований во многих странах. На рис. 7 приведена температурная зависимость длительной прочности высокожаропрочных композиционных материалов. [c.28]

Температурная зависимость длительной прочности I 28 [c.254]

Рис. 1.30. Температурная зависимость длительной прочности композиционных материалов на основе жаропрочных сплавов

Рис. 1.31. Температурная зависимость длительной прочности эвтектических и литейных никелевых и кобальтовых жаропрочных сплавов

На рис. 389 приведена температурная зависимость 100-ч длительной прочности чистых металлов V и VI групп. [c.528]

Роль взаимодействия усталостного и длительного статического повреждения при малоцикловом нагружении с выдержками существенно зависит от температуры, С ее повышением быстрее убывает сопротивление длительному статическому разрушению,чем усталостному. В соответствии с этим, при таком нагружении с ро стом температуры происходит переход от преобладающей роли усталостного повреждения к длительному статическому, и только в некотором интервале температур их роль сопоставима. В качестве примера на рис. 7 приведена температурная зависимость разрушающего числа циклов при малоцикловом нагружении с частотой 18 циклов/мин для кобальтового сплава [8], чувствительного к тем-пературно-временным влияниям. На графике нанесены кривые, определяющие разрушение усталостное по уравнению типа (4) и разрушение длительное статическое по уравнению типа (6) с пересчетом на число циклов согласно зависимости jVp = tpv. При температурах до 600° С определяющим оказывается усталостное разрушение (участок /), для температур выше 650° С — длительное статическое (участок III), т. е. область взаимодействия повреждений двух типов (участок II) ограничивается в данном случае 50°. Об ограниченности области такого взаимодействия свидетельствуют и другие данные. [c.12]

Как уже указывалось, параметры кинетических уравнений повреждений зависят от температуры. Исходя из того, что эти зависимости известны из опытов на длительное разрушение при различных постоянных температурах, укажем на общие принципы расчета меры повреждений при неизотермическом нагружении. Наиболее просто данный вопрос решается в случае силовых уравнений вида (3.2) и (3.22), а также (3.17) и (3.34), согласно которым скорость накопления повреждений зависит только от мгновенного состояния элемента материала. В этом случае указанная температурная зависимость отражается лишь на функции а (т) или, что относится к циклической усталости, на разрушающих числах циклов Л/р. Величина П вычисляется при этом так же, как при постоянной температуре. [c.96]

На рис. 7-2 показаны графики изменения значений предела длительной прочности сталей за 100 тыс. ч в зависимости от температуры, на рис. 7-3 — температурные зависимости значений предела текучести ао,2 этих же сталей. [c.190]

Это верно только для состояния термодинамич. равновесия, Поскольку процесс установления равновесия включает рождение или исчезновение доменных стенок, а также изменение расстояния между ними, он занимает, как правило, длительное время, к-рое сильно увеличивается при наличии в кристалле дефектов. Поэтому наблюдаемая температурная зависимость (Т) вблизи перехода соразмерная — несоразмерная фаза иная при охлаждении образца, чем при его нагревании (рис. 4). [c.479]

Ниже приведены полученные в результате исследований в ЦНИИТМАШе рекомендуемые уравнения для прогнозирования длительной прочности и термической усталости с учетом всех основных параметров нагружения. Температурно-временная зависимость длительной прочности, которая отражает наиболее реальные микромеханизмы ползучести, имеет следующий вид [34] [c.179]

Окисление металлов протекает по различным кинетическим законам, зависящим от условий реализации процесса и свойств образующихся оксидов, Температурные зависимости скорости окисления металлов определяют экспериментально в условиях, имитирующих эксплуатационные. По ним оценивают жаростойкость и максимальную рабочую температуру, что определяет возможность использования металла при заданных температуре и длительности. эксплуатации. [c.407]

Таким образом, температурно-временная зависимость длительной пластичности конструкционных материалов является весьма сложной. Это, с одной стороны, существенно сказывается на характеристиках малоцикловой прочности при циклически меняющихся температурах, а с другой стороны, требует соответствующего учета при прогнозировании малоцикловой долговечности для случая переменных температур в критериальных уравнениях, описывающих достижение предельного состояния материала по условиям разрушения. [c.75]

Рис. 3.11. Температурная зависимость прочности при растяжении и длительной прочности стали 2,25 Сг — 1 Мо определена с помощью трех параметров [13]

Рйс. 5.25. Температурная зависимость откольной прочности свинца при длительности импульса ta = = 1.3 10-6 с [c.170]

В ИркутскНИИхиммаше в течение длительного времени изучались температурные зависимости ударной вязкости, полученные при испытаниях образцов с и и V-образными надрезами для сталей разных марок, как в состоянии поставки, так и после их длительной эксплуатации (на основании испытаний материала контрольных вырезок из стенок диагностируемого оборудования). Результаты исследований свидетельствуют, что изменение формы надреза может существенным образом изменить представление о хладостойкости и способности сталей к сопротивлению хрупкому разрушению. [c.74]

Параметрические температурно-временные зависимости длительной прочности дают возможность экстраполяции кривых длительной прочности во времени и, в известной мере, интерполяции на температуры, отличные от температуры испытаний. Для этой цели могут также служить зависимости, предложенные в работах. [23, 24], основанные на интерпретации механизмов ползучести в зависимости от уровня температур и напряжений для скорости установившейся ползучести [c.197]

Гольдман А. Я., Щербак В. В. О температурно-временной зависимости длительной прочности и усталости некоторых частично-кристаллических полимеров.— Проблемы прочности (К), 1974, № II, с. 31—37. [c.244]

Рис. 13.19. Зависимость температурного уровня длительной работы стеклопластика СПП-БИД от относительного снижения ударной вязкости, принятого за критерий выхода материала из строя

Установлено появление максимумов для температурной зависимости скорости коррозии при длительных выдержках (45, 100 и 180 суток). Это объясняется снижением агрессивности растворов с увеличением температуры за счет уменьшения растворимости НгЗ в воде, а также улучшающимися при этом защитными свойствами сульфидных пленок. Последний фактор начинает сказы- [c.42]

Рис. 1.4. Температурная зависимость длительной пластичности. Сталь 12Х1МФ. Температура испытаний X - 640 С О - 600 С

Температурная зависимость долговечности при длительной термической усталости наклепанной и ненаклепанной сталей согласуется с температурной зависимостью длительной пластичности [34 ], также характеризующейся кривой с минимумом в области рабочих температур. [c.150]

Pile. 389. Температурные зависимости 100-Ч длительной прочности пяти тугоплавких металлов [c.528]

Рис. 7.23. Температурные зависимости пределов выносливости (сплошные кривые) и пределов длительной прочности (пунктирные кривые) для одинаковой длительности нагружения / — сталь малоуглероди-стая 5 — сталь углеродистая S — сталь углеродистая улучшенная.

У многих технических диэлектриков при электрическом пробое электрическая прочность практически не зависит от температуры в сравнительно широком диапазоне температур. При построении графиков зависимости электрической прочности технических диэлектриков от температуры часто обнаруживаются две области при сравнительно низких температурах электрическая прочность от температуры не зависит, при более высоких — резко падает с увеличением температуры. В первом случае мы имеем область электрического пробоя, во втором— электротеплового (рис. 2-32). В кристаллах при импульсах продолжительностью 10 с и меньше наблюдается слабый рост электрической прочности с ростом температуры, а при импульсах большей длительности и при постоянном напряжении в кривой температурной зависимости электрической прочности может быть максимум. При пробое тонких пленок органических высокомолекулярных соединений иногда наблюдается рост элек- [c.80]

Температурно-временная зависимость длительной прочности (24) по своему аналитическому виду совпадает с известной экспериментальной формулой С. Н. Журкова с oTp.j проверенной в широком диапазоне нагружения [61 [c.95]

Важные результаты исследования растрескивания сплава Т1 — 6А1 — 4V при длительном нагружении опубликовали Бойер и Спурр [387, 388]. Полученные ими данные о температурной зависимости процесса убедительно свидетельствуют в пользу механизма охрупчивания с участием гидридов [387], что согласуется и с ранее высказывавшимися предположениями [224]. На примере сплава Т1 — 6А1 — 4V вновь подчеркнута зависимость стойкости материала к КР от таких факторов, как содержание кислорода, текстура и присутствие 02 [388]. Гидридный механизм растрескивания был принят также в других работах [389—392], включая исследования Нельсона [393] и Марголина [394], связанные с предполагаемыми механизмами. Согласно работе [392]. водородное разрушение происходит целиком в а-фазе или в области границы раздела, но не по самой границе. [c.148]

На основании экспериментальных температурных зависимостей для телескопического кольца из стали 10Х11Н20ТЗР в диапазоне температур 150. .. 650 °С пр кратковременном и длительном статических и циклическом нагружениях примем следующую модель режима термомеханического нагрзокения, а также процесса циклического упругопластического деформирования, реализующегося в зоне разрушения телескопического кольца. [c.136]

Исследованием температурной зависимости ударной вязкости и положения порога хладноломкости поковок — проб из некоторых марок стали (55Х, 50ХН и 35ХНМ), указанных в табл. 6, подвергавшихся при повышенных ковочных температурах различным по длительности выдержкам, установлено, что явления перегрева ни в одном из случаев не наблюдалось, а повышение длительности выдержки при ковочных температурах не повлияло существенным образом на свойства прочности, вязкости и пластичности стали [c.28]

Задисимость величины зерна от длительности выдержки йрд. постоянной температуре (770 С) еще в большей степени характеризует интенсивность термически активируемого процесса роста зерен, чем температурная зависимость. Выдержка до 90 мин при [c.61]

Температурная зависимость влияния наклепа при длительной термической усталости, во-первых, описывается кривой с минимумом при температурах на 100° С ниже, чем для ненаклепанной стали (рис. 59, б), а, во-вторых, отрицательное влияние наклепа проявляется в области температур ниже 700° С и при более высоких температурах ненаклепанная сталь не имеет преимуществ. [c.150]

К счастью, появились работы Остергрена [14], Рассела [15] и других авторов, сделавшие серьезные шаги к корреляции усталостных испытаний (при одноосном нагружении и неизменной температуре) с рабочим циклом для реальной и идеализированной детали двигателя. В поисках такой корреляции исследовали различные варианты температурной зависимости напряжения или деформации при этом измеряли амплитуды полной деформации, максимальное напряжение, напряжение, соответствующее стационарному режиму работы двигателя, время действия стационарного режима, температуры, соответствующие максимальной деформации, максимальную температуру и другие характеристики. Были предложены корреляционные подходы, однако все их пропагандисты в один голос предостерегают от непродуманного применения этих подходов. Корреляция была вполне удовлетворительной для определенных у 4астков рабочих лопаток и определенных циклов работы двигателя. Но удовлетворительность зависела от того, насколько верно был идентифицирован микромеханизм усталости данного сплава при данных характеристиках рабочего цикла. Действительно, состояние прогнозирования длительности периода до возникновения трещин малоцикловой усталости в рабочих лопатках таково, что значительное улучшение точности прогноза по-прежнему может быть достигнуто только путем моделирования фактической локальной деформации детали и температурной картины на лабораторном образце, геометрия которого аналогична геометрии рассматриваемой детали. [c.72]

Рис.3.12. Температурная зависимость сопротинления пластическому течению сплавов системы Со—Ti после старения различной длительности при 700 °С

В криогенном энергомашиностроении и прецизионной технике требуются материалы, обладающие стабильной маломагнитной структурой, магнитная проницаемость которых не должно превышать порог маломагнитности ( х < 1,01) в ходе длительной эксплуатации в магнитных полях различной напряженности. Классические хромоникелевые аустенитные стали непригодны для этих целей — их температурные зависимости очень сложны, а величина магнитной проницаемости в зависимости от содержания никеля, напряженности магнитного поля и температуры может изменяться в пределах 1,008—2,150. [c.611]

Температурная зависимость предела длительной прочности при данном была предложена А. В. Станюковичем [83] [c.87]

Основными причинами, искажающими идеальные зави мости (которые и нужно сравнивать с теорией ) в околокри ческой области являются примеси, гравитационный эффе температурные градиенты, длительность установления тер) динамического равновесия. Недостаточный или неверный f этих факторов приводит к тому, что параметры аппроксимаи экспериментальных зависимостей оказываются смещенньг а доверительные интервалы, полученные из разброса экспе] ментальных значений, — существенно заниженными. Поэто к указываемой в ряде работ высокой точности определен критических параметров нужно подходить с определенной ос рожностью. [c.38]

Рис. 121. Температурная зависимость 100-часовой длительной прочности молибденовых сплавов [2 / - Мо - 16% Nb - 5% Ti -(0,5 —0,6)% N (МТАН) 2 М.0 — 1,27% Ti — 0,29% Zr — 0,3 С

Длительности нестационарных процессов, в которых необходимо исследование температурной динамики, лежат в очень широком интервале, который можно грубо ограничить рамками от 10 до 10 с. В наиболее быстрых исследуемых процессах, дляш,ихся в течение фемто-и пикосекунд, само понятие температуры требует суш,ественных уточнений и оговорок, поскольку веш,ество в таких процессах не находится в состоянии термодинамического равновесия. Пространственное разрешение некоторых методов термометрии составляет 1 мкм (например, для диагностики биологических клеток созданы термопары, диаметр спс1Я которых 1 мкм), однако для решения ряда задач требуется намного более высокое разрешение. С помощью многочисленных методов измеряют температуры в диапазоне от 10 до 10 К. В области температур в ЮООч-1500 К наиболее распространенным методом измерения является в настоящее время радиационная термометрия. Для измерений при 0 1 К применяются главным образом методы, основанные на температурной зависимости парамагнитных свойств твердых тел [1.3]. В широком диапазоне температур может использоваться шумовая термометрия [1.4], для применения этого метода необходима качественная и чувствительная электронная аппаратура, а регистрируемый сигнал не должен содержать составляющих, происхождение которых имеет нетепловую природу. Расширение диапазона измеряемых температур, повышение точности, быстродействия и удобства применяемых методов и средств термометрии являются основным мотивом создания новых методов и измерительных приборов. [c.8]

Тот же метод был применен для термометрии поверхности при атмосферном давлении в диапазоне 25-ь120 °С [4.42]. Поверхность пленок серебра облучали импульсами Nd YAG лазера (Л = 1064 нм) длительностью 10 НС и энергией 200 мкДж, при этом в отраженном свете регистрировали излучение с длиной волны 532 нм. Площадь сечения пучка на поверхности металла 1 см , угол падения света с р-поляризацией равен 70°. Погрешность измерения составила 5 °С. Температурная зависимость интенсивности (/) второй гармоники в условных единицах является линейной и аппроксимируется выражением I 1,32 — [c.107]

Исследуемые сплавы в исходной состоянии являются равновесными, т. е. содержание легирующих элементов таково, что в соответствии с температурной зависимостью растворимости легирующего элемента в меди сплав в широком диапазоне.температур не претерпевает фазовых превращений. При длительных испытаниях на трение в условиях избирательного перено са наличие флуктуаций концентрации легирующих элементов и неоднородности химического состава по глубине зоны деформации не вызывает процессов, связанных с распадом а-твердого раствора. [c.158]

На основе длительных испытаний [10—12] установлены кинетика и температурная зависимость коррозии основных сталей нефтяного машиностроения (Ст. 3, 0X13 и Х18Н10Т) в сероводородных растворах типа дренажных вод из нефтезаводских аппаратов. [c.41]

Данные о зависимости развития обратимой отпускной хрупкости от температуры и длительности охрупчивающей обработки имеются во многих работах, причем для ряда сплавов и сталей построены температурно-временнью диаграммы охрупчивания при изотермических вьвдержках [2—4, 10]. Такие диаграммы, построенные разными способами для сплавов Ре - С - Р [3], Сг - Мп - N1 [10] и Сг - N1 - Мо [2] сталей, приведены на рис. 3. Как видно, температурная зависимость развития [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...