Степень реактивности переход

Экспериментальные исследования центростремительных ступеней свидетельствуют о значительно более сильном изменении степени реактивности при малых расходах рабочего тела, чем а осевых ступенях. Кроме того, для центростремительных ступеней возможен такой режим, когда при наличии существенного перепада давлений суммарный расход рабочего тела через ступень равен нулю. Особенностью работы центростремительной ступени в этих условиях является возможность перехода на компрессорный режим, т. е. изменения направления течения рабочего тела. Режимы работы ступени с очень малым пропуском рабочего тела вплоть до нулевого расхода и обратного течения будем называть предельными. [c.183]

Переход к другой степени реактивности рабочего колеса позволяет в дозвуковой ступени получить большие значения степени повышения полного давления. [c.565]

Еще более сложные и удивительные процессы происходят в неоднородных системах Белоусова—Жаботинского. В тонком (около 2 мм) слое раствора спонтанно возникают окрашенные структуры высокой степени сложности (спирали, дуги, окружности), которые движутся вдоль слоя и исчезают при столкновениях [234, 432, 439 ]. При этом раствор в целом не движется, а изменяются концентрации веществ вследствие реакций между ними и диффузии. Такие реактивно-диффузионные системы должны описываться уравнениями в частных производных, и изучение их намного сложнее, чем однородных. Копель [233] аналитически установил существование плоских волн и разрывов, а также периодических во времени и нерегулярных в пространстве решений простой модельной задачи. Еще раньше хаотическое поведение было обнаружено в подобной системе численно [246]. При этом выяснилось, что хаос является следствием диффузии, тогда как в однородной системе происходят только периодические колебания. Недавние эксперименты [437], по-видимому, подтверждают, что именно диффузия приводит к турбулентности. Переход к турбулентности выглядит в экспериментах плавным без какой-либо резкой границы. [c.495]

При расчете пролетных строений группы 5 достаточно полные результаты дает дискретизация двухмерными конечными элементами, хотя теоретически любая конструкция может рассматриваться как трехмерная. Связь между конечными элементами предполагается только в узловых точках, перемещения которых принимаются за основные неизвестные. При использовании конечных элементов оболочки нулевой кривизны для каждого узла 1 вводится пять степеней свободы — три линейных перемещения //<, и , w соответственно по направлениям X, у, г, а также угловые перемещения и 0 относительно осей хну (рис. 6.12, а). Напряженно-деформированное состояние каждого конечного элемента однозначно определяется через его узловые перемещения и реактивные усилия взаимодействия между элементами. Переход от узловых перемещений к перемещениям точек внутри конечных элементов осуществляется с помощью так называемых аппроксимирующих функций, задаваемых априорно. Основное требование, предъявленное к этим функциям, состоит в возможности обеспечения неразрывности перемещений при переходе от одного конечного элемента к другому. Для аппроксимации перемещений внутри конечных элементов обычно используют степенные полиномы вида [c.143]

Одной из особенностей переходного режима течения в эжекторных соплах является в ряде случаев весьма быстрое протекание процесса запуска сопла и переход течения в нем к автомодельному. Теневые фотографии изменения границ реактивной струи, измерения распределения давления по внутренней поверхности обечайки эжектора, давления в эжекторном контуре и потерь тяги сопла показывают, что этот процесс может пройти при изменении степени понижения давления тг менее, чем на 1%. [c.139]

Одной из таких особенностей является наличие гистерезиса в изменении относительного давления в эжекторном контуре сопла р 2 при увеличении и при уменьшении степени понижения давления в реактивном сопле тг . Так, при увеличении тг (черные точки) запуск сопла и переход его на автомодельный режим течения при нулевом расходе воздуха в эжекторном контуре [bU2 = о) происходит достаточно резко при = 4. Дальнейшее увеличение ТГс при значениях тг > тг " в связи с автомодельностью течения в эжекторном контуре не приводит к изменению величины р 2 = Poi/Po При понижении давления (обратный ход изменения тг , светлые точки) в связи с наличием сил вязкости прилипшей к стенке обечайки реактивной струи отрыв ее от стенки происходит при сугцественно меньшем значении тг 3, при сохра- [c.144]

Рассмотренные выше особенности течения в плоском эжекторном сопле оказывают влияние на такие характеристики эжекторных сопел, как давление во втором (эжекторном) контуре и на условия определения режима запуска плоского эжекторного сопла, т. е. перехода от отрывного течения к безотрывному (автомодельному). При этом явление переходного режима течения (режим запуска ) для плоского эжекторного сопла приобретает существенно иной характер, чем для круглого эжекторного сопла. Момент достижения рассмотренного в главе И1 переходного режима течения в круглых эжекторных соплах характеризовался для конкретного варианта сопла некоторой величиной степени понижения давления тг ", при которой имеет место присоединение реактивной струи к внутренней стенке эжектора, когда после резкого снижения давление в эжекторном канале. [c.247]

Влияние степени турбулентности на характеристики реактивных решеток при околозвуковых скоростях объясняет несовпадение кри вых р = / (М2), получаемых на разных трубах, имеющих различную турбулентность. При низкой турбулентности переход через скорость звука сопровождается резким возрастанием профильных потерь, так как скачки в местной сверхзвуковой зоне на спинке приводят к отрыву ламинарного пограничного слоя. При высокой турбулентности пограничный слой в сверхзвуковой зоне турбулентный и отрыва, как правило, не возникает или он смещается по потоку. [c.527]

В опытах отмечено увеличение потерь энергии у периферии НА (см. рис. 4.22), что вызывается неблагоприятным течением в этой области на входе в решетку. Из-за недостаточной отклоняющей способности периферийной части выходной решетки рабочего колеса РОС угол меньше расчетного (см. рис. 4.21). При сравнительно малой скорости (характерной для РОС) угол суш,ест-венно отличается от прямого, и угол атаки НА у периферии приблизительно равен 50—60°. Увеличение угла Ра вызывает также снижение степени реактивности и повышенный расход рабочего тела через периферийную область РК с одновременным снижением расхода в корневой зоне. В последующем НА, наоборот, больший расход проходит у корня, и такое несоответствие должно приводить к радиальным перетеканиям в НА, что сопряжено с дополнительными потерями энергии. Это свидетельствует о необходимости изменения типа закрутки выходных лопаток РК. Переход к закрутке /" tg Рз = onst, примененной в двухпоточных РК, приводит к значительно более благоприятному распределению параметров потока рабочего тела по радиусу за ступенью. [c.182]

Реактивная ступень. На рис. 8.6 изображены развертка проточной части ступени и диаграмма изменений давления, скорости и энтальпии пара. Сопла реактивной ступени образуются каналами неподвижных лопаток. В них пар расширяется вследствие частичного понижения давления с до р . Теплрперепад hy = = /q— /, переходит в кинетическую энергию, повышая скорость входа пара q до значения С такой скоростью пар поступает в суживающиеся каналы рабочих лопаток, фактически представляюш ие собой систему подвижных сопел. В них пар продолжает расширяться. Давление пара падает от значения р до /Jj. а энтальпия уменьшается от /j до i . За счет теплоперепада hj = iy — получается соответствующее увеличение относительной скорости входа пара в каналы рабочих лопаток Wj до значения Wj. Однако абсолютная скорость падает (так как без этого невозможно производство механической работы) до значения j. Отношение адиабатного теплоперепада на рабочих лопатках к адиабатному теплоперепаду всей ступени (рис. 8.7) называют степенью реактивности [c.191]

На рабочих лопатках чисто активных турбин преобразования тепловой энергии в кинетическую не происходит, следовательно, для них р = О, а потому формула (8.4) переходит в формулу (8.3). В реактивньк турбинах степень реактивности равна 0,5, т.е. теплоперепад распределяется поровну между неподвижными и рабочими лопатками. В этом случае удается упростить изготовление турбины, так как неподвижные и рабочие лопатки могут набираться из элементов одинакового профиля (входной и выходной треугольники симметричны). Для получения более плавного профиля проточной части и некоторого улучшения КПД активные ступени иногда выполняют с небольшой величиной степени реактивности р 5—20%. Кроме того, это позволяет обойтись без применения расширяющихся сопел. [c.192]

Указанный процесс ограничения места распространения разряда заканчивается пробоем всей толщи межэлектродного пространства. При этом вещество, находящееся между электродами и только что бывщее диэлектриком, переходит в состояние проводника тока. Электроны, оторвавшиеся от катода в момент пробоя, первыми из всех предшествующих без соударений достигают анода и через образовавшийся канал сквозной проводимости проходит весь запас энергии, сосредоточенный в системе, создавая своим движением импульс тока. Возникающее при этом магнитное поле, величина которого в степенной функции зависит от величины проходящего тока, еще более сжимает канал сквозной проходимости. Все это, в конечном итоге, приводит к тому, что громадные мощности, протекая через весьма узкие каналы сквозной проводимости, обрущиваются на второй электрод—анод. Если в системе имеются реактивные элементы или действует достаточный по мощности источник напряжения, создаются благоприятные условия для затягивания импульса во времени. [c.498]

Мы считаем, что в настояш,ее время компрессоры для воздушно-реактивных двигателей следует строить сверхзвуковые. Таким образом, надо переходить па сверхзвуковые колеса. Необходимо, однако, на передних колесах на сегодняшний день не допускать число М больше 1,35+1,4. При этом передние колеса ни в коем случае не следует нагружать больше, чем допускается, чтобы весь радиус колеса работал одинаково, чтобы степень сжатия вдоль всего колеса была одинаковой, чтобы работа, сообш,аемая воздуху, была одинаковой и чтобы поток воздуха, выходяш,ий из этого [c.125]

Придание с помощью лакокрасочных покрытий высокой степени гладкости поверхности особенно важно для лобовой зоны крыльев самолетов и воздушных винтов, так как шероховатость этих поверхностей значительно ухудшает их аэродинамические свойства. Самолеты с поршневыми двигателями, имеющие скорость полета 700 кг1час, при наличии грубой отделки, небрежной подгонки листов, капота двигателя, лючков снижают скорость до 615 км1час. С переходом к реактивному самолетостроению требования к величине шероховатости поверхности резко повышаются. Если раньше они ограничивались величиной 15 мк, то на машинах новых конструкций высота бугорков не должна превышать 4—5 мк и в отдельных случаях требуется, чтобы она не превосходила 1—2 мк. Высокая степень гладкости окраски достигается предварительным фильтрованием лакокрасочного материала, окраской методом распыления в чистом помещении, шлифованием промежуточных слоев и полированием окончательного слоя. Имеющиеся на поверхности мелкие изъяны — риски, царапины можно устранить или сделать невидимыми, применяя шпатлевание и нанесение декоративных лакокрасочных покрытий. [c.354]

Эту задачу также можно решать с учетом всех степеней Яр При этом опять можно иденти( )ицировать основные физические Процессы —параметрические и комбинационные. В полуклассической теории комбинационные процессы описываются нелинейными комплексными восприимчивостями, которые четко отличаются от восприимчивостей для параметрических процессов. Квантовый процесс, которому соответствует параметрическая восприимчивость (3.16), представлен на фиг. 1,г. Атомная система чисто реактивна и не совершает действительного перехода на уровень с другой энергией. Хотя параметрический процесс изображается как трехфотонное рассеяние, он описывается более низким приближением теории возмущения по сравнению с комбинационным процессом. Причина этого состоит в том, что это когерентный дисперсионный эффект, а не процесс некогереатного рассеяния. (В последнем случае вероятность перехода пропорциональна квадрату матричного элемента, так что фазовая информация теряется.) Аналогично линейная дисперсия соответствует когерентному рассеянию. Хотя последнее часто представляют как процесс рассеяния, в котором первичный и вторичный фотоны имеют одинаковую частоту, оно появляется в том же порядке теории возмущения для матрицы плотности, что и однофотонный поглощательный процесс. Строго говоря, некорректно представлять линейную дисперсионную поляризацию [c.404]

Более детально и наглядно отмеченная выше особенность плоского эжекторного сопла по сравнению с круглым эжекторным соплом рассмотрена на рис. 5.18 для больших значений Д, чем на рис. 5.17. Различие эквивалентных углов коничности у круглого и плоского (вариант 3 в таблице 5.1) эжекторных сопел не является принципиальным, а анализируемые явления отличаются только диапазонами степени понижения давления тГс, где реализуются переходные режимы течения. Для плоского эжекторного сопла переходный режим течения занимает область тГс — 8-18 (рис. 5.18а), для круглого переход от отрывного к автомодельному (безотрывному) течению происходит практически при одном значении тГс (рис. 5.18 , в). При достижении этого шачения для рассматриваемого варианта круглого эжекторного сопла с =2,72 0ЭКВ = 7,8 [33] (тГс 2,7) происходит, как было рассмотрено в главе П1, практически скачком присоединение реактивной струи к внутренней стенке эжектора, резкий переход от отрывного течения к автомодельному (безотрывному) и при ТГс > 2,7 относительное давление в эжектортом контуре р 2 = Ро2 /Роо начинает возрастать с увеличением тГс, а величина р 2 = Р02/Р0С остается при этом постоянной (рис. 5.18 , в). [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...