Вес балки приведенный

Определить частоту и период собственных колебаний балки, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью р=200 кГ м, 1=4 м, =2,1-10 кГ см . Коэффициент приведения массы к середине пролета принять равным 0,5. 7 =244 Погонный вес балки / 1 = 11,1 кГ м. [c.233]

Здесь v — статический прогиб от груза и приведенного веса балки, равный [c.108]

Определенная таким образом величина приведенной массы балки получена все же в предположении, что масса балки невелика по сравнению с массой груза Q, так как мы пренебрегаем влиянием собственного веса балки на кривую изгиба ее оси уравнение же изогнутой оси (29.31) соответствует случаю приложения одного сосредоточенного груза посредине пролета. [c.510]

Таким способом мы совершенно не учитываем потери живой силы груза, которая происходит в момент удара и потому, надо думать, получаем для /д преувеличенные значения. Потери живой силы будут, очевидно, тем больше, чем больше вес балки по сравнению с весом ударяющего груза. Чтобы учесть влияние массы балки на /д, принимают во внимание потерю живой силы в момент удара, причем удар считают совершенно неупругим и массу балки заменяют некоторой приведенной массой, зависящей от способа закрепления концов балки и от места удара Если через т обозначим отношение веса груза к весу балки и через п обозначим коэффициент, на который множится масса балки для получения приведенной массы, то в качестве второго приближения для динамического прогиба получаем формулу [c.359]

При искривлении сечений в условиях переменной вдоль оси г поперечной силы (изгиб балки на двух опорах равномерно распределенной нагрузкой) оказывается нелинейной функцией (формула (12.79)), однако отклонение ее от линейной незначительно. Чтобы доказать это утверждение, оценим удельный вес подчеркнутого нелинейного относительно у члена в общей величине выражения в фигурных скобках в формуле для (12.79). В табл. 12.1 приведен процент, составляемый нелинейным членом, а также последним членом от всего значения выражения, стоящего в фигурных скобках в формуле для (12.79). С целью перехода к безразмерным величинам все члены в скобках разделены на П. Из таблицы становится очевидной возможность использования формулы (12.10) для о и при искривлении поперечных сечений вследствие неравномерности сдвига по высоте балки. Только вблизи торцов влияние нелинейного члена становится большим. Сказанным подтверждается утверждение, сделанное в разделе 8 12.6 о целесообразности отказа от гипотезы плоских сечений в пользу гипотезы о постоянстве вдоль оси балки депланации сечений. [c.163]

Приведенные выражения зависят от следующих параметров балки I — длина, см q — погонный вес, кгс/см kg — коэффи- [c.103]

Для расчета тормоза введем обозначения следующих параметров, приведенных к оси /—/, для тормозных устройств по рис. 10. 5 с — жесткость заменяющей тормозной механизм пружины (в кГ/см) /П — масса всего тормозного механизма Т — сила сухого трения, возникающая в сальниках и подшипниках О — величина неуравновешенных сил тяжести (приведенный груз), действующих в тормозной системе (для грузовых тормозов это в основном вес тормозного груза, для пневматического по рис. 10. 5, б это вес поршня и вес соединенной с поршнем балки, соответствующим образом приведенный). Примем положительное направление перемещения приведенного груза вдоль оси /—I направленным вниз для тормозов по рис. 10. 5, а и б и направленным вверх для тормоза по рис. 10. 5, б и г. При этом для грузовых тормозов по рис. 10. 5, а и б получим следующее уравнение [c.348]

Так как в действительности балка обладает определенной массой, то приведенный результат представляет собой предельное значение прогиба уо. Действительный прогиб будет меньше. Если вес 102 [c.102]

Нагруженность подкрановых балок зависит от трех переменных — веса груза на крюке крана, положения тележки на мосту крана и самого моста на подкрановой балке. На рис. 9.4 приведено распределение вертикальных нагрузок на подкрановую балку в долях от наибольшей нормативной нагрузки от одного крана. Из приведенных данных видно, что в 10% случаев повторных нагрузок их значения достигают величины, равной 0,8 от наибольшего нормативного значения. Доля накопленных малоцикловых повреждений будет в первую очередь определяться этими макси- [c.172]

Для балок постоянного сечения величина коэффициента Р приведения массы балки к точке удара зависит от вида опорных закреплений балки и места удара. В качестве примера определим величину Р для консольной балки, на свободный конец которой падает груз весом Р (рис. 15.7). [c.321]

Продольные элементы основания 11 нагружены гораздо меньше, чем в платформе, приведенной на рис. 67, б. Наиболее нагруженной является первая поперечная балка 14, особенно в конструкции с вертикальными подкреплениями бортов (правая часть сечения, рис. 67, в). Наибольшие напряжения возникают в момент подъема, когда вес фактически всего груза воздействует на переднюю часть пола платформы и через боковые борта передается на балку 14 через ее концевые сечения. Пол платформы в передней части подкрепляют продольными и поперечными элементами небольших размеров (штриховая линия на рис. 67, в) или выполняют его как несущий элемент. Для этого используют рельефный лист, который накрывают ровным листом. [c.125]

Определить натяжения подвесок, поддерживающих балку весом 900 кГ, по данным, приведенным на рис. 7. [c.8]

Общий вид крана приведен на рис. 59. Механизм подъема, расположенный на тележке, выполнен по схеме на рис. 11, б и состоит из электродвигателя 7, одноступенчатого цилиндрического редуктора 8, открытой передачи 9 и барабана 1. Механизм передвижения тележки выполнен по схеме рис. 31, б в этом механизме вращение от двигателя 4 передается на ходовые колеса 6 через редуктор 5 и открытую передачу валы колес вращаются в подшипниках, укрепленных в раме тележки. Вертикальные нагрузки от веса тележки с грузом и самого моста воспринимаются ходовыми колесами 2, горизонтальные, создаваемые моментами от веса крана, тележки и поднимаемого груза, — горизонтальными колесами 3, передвигающимися по дополнительным опорным балкам. [c.199]

Третий случай, приведенный на рис. 31, в, — когда материал груза не обладает достаточными упругими свойствами, в результате чего над опорами не могут возникать моменты. Груз подобен разрезной балке. К таким грузам относят все насыпные и навалочные грузы в мягкой или в недостаточно жесткой таре (например, решетчатые ящики). К таким грузам можно отнести и грузы в мешочной таре. Распределение веса груза О по роликам — по правилам статики для разрезных балок. [c.61]

О преимуществах сварных конструкций перед клепаными можно судить по примеру, взятому из практики проектирования и изготовления пролетных строений железнодорожных мостов. Приведенные данные относятся к типовому пролетному строению железнодорожного моста пролетом Ь = 23 м. На фиг. 2 приведен узел сопряжения горизонтального пояса главной балки с ее вертикальной стенкой, выполненный в двух вариантах для клепаной конструкции, применявшейся ранее, и для сварной конструкции, принятой в настоящее время для серийного изготовления. Клепаная конструкция является более сложной по форме и значительно уступает по своим показателям сварной конструкции, обладающей более совершенной формой. В сварной конструкции экономия веса главных балок составляет 24,8%, трудоемкость их изготовления снижается на 23,6%, а стоимость пролетного строения уменьшается на 25,4%. [c.9]

На фиг. 170 приведен пример конструкции стрелы свободно стоящего консольного крана с вылетом 5 м и полезной нагрузкой Q = 1,5 т. Вес стрелы 2940 кг, для получения необходимой жесткости ее поперечное сечение имеет коробчатый профиль. Все угловые швы — непрерывные с катетом 8 мм. Рельсы приварены к балке прерывистыми швами. [c.323]

Первый пример. Требуется определить прочность рамы, приведенной на фиг. 273, а, б, при следующих условиях средние поперечные балки двутаврового профиля нагружены по длине равномерной нагрузкой = 6 г/л< (фиг. 273, а) собственным весом балок пренебрегаем. Продольные балки коробчатого сечения. Они обладают большой жесткостью на кручение. Поэтому поперечные балки можно считать защемленными продольными (фиг. 273, б). Опорный момент в балке, защемленной двумя концами в стену [c.481]

В галерее нагнетателей имеется 3- или 4-тонная талевая кран-балка, которая обеспечивает подъем наиболее тяжелых деталей обвязки нагнетателя (приемное колено весом 1200—1300 кг). Корпус нагнетателя в процессе эксплуатации практически поднимать не приходится, а при монтаже пользуются другими приспособлениями. Со стороны галереи нагнетателей на открытой плош,адке располагаются станционные коллекторы компрессорной станции. Продувочные свечи выводятся выше конька крыши, за исключением свечей 1-бис и 2-бис. В фонарной части компрессорного цеха имеются фрамуги, управляемые дистанционно посредством специальной передачи с приводом от электромотора. На рис. 19 приведен поперечный разрез компрессорного цеха. [c.57]

Корпус электрофильтра внешне похож на обычную строительную металлоконструкцию,- но его кажущаяся простота является обманчивой. В конструкции корпуса, приведенной на рис. 4, опорный пояс и несущие стойки с поперечными балками (ригелями) являются каркасом, воспринимающим вес внутреннего оборудования, вес осевшей на электродах пыли и ветровые нагрузки. Кроме этого несущие элементы (марки) корпуса воспринимают нагрузки от внутреннего давления или разрежения, деформации от термического расширения и т. п. [c.16]

Во втором варианте операции монтажа стенок корпуса аналогичны приведенным в первом варианте. Различие заключается в том, что средние поперечные балки корпуса (ригели) устанавливают после загрузки внутреннего оборудования электрофильтра через открытый верхний проем корпуса. При этом методе монтажа стенки корпуса должны быть тщательно раскреплены и усилены, так как на стенки корпуса опираются специальные траверсы, нагруженные весом осадительных и коронирующих электродов и рамами их подвеса. [c.49]

Установочная высота р (называемая также стрелой прогиба, см. рис. 2.107) определяет разницу в высоте между плоскостью, которой рессора прижимается к балке моста, и центрами обоих наружных ушков. Если рессора, как принято в подвесках легковых автомобилей, проходит ниже оси, то такой поверхностью является верхняя. Если рессора проходит над осью (грузовые автомобили и автобусы), то отсчет идет и от нижней поверхности рессоры. В последнем случае в высоту р стрелы входит высота Я пакета листов. Величина р гарантирует, что рессора, установленная в кузов и нагруженная массой кузова, обеспечивает автомобилю заданную высоту. Проверка установочной высоты осуществляется на пружинных весах, по которым считывается величина усилия при заданной стреле прогиба. В соответствии с этим задается допуск на нагрузку который не должен превышать 5 %. В соответствии с приведенным примером на чертеже должно быть указано [c.234]

По формуле (13.12), коэффициент приведения массы балки Оэбственный вес балки Q = yFL [c.286]

Из приведенных примеров видно, что значительные касательные напряжения возникают лишь у опор балки и убывают к ее середине сооответственно с уменьшением поперечной силы. Это обстоятельство иногда используют для уменьшения веса балки и экономии материала. Например, в клепаных или сварных балках большого пролета в средней части пролета уменьшают толщину листов, составляющих стенку балки. [c.250]

Мосты с фермами. При пролетах в 20 л и выше железобетонные сплошные балки оказываются тяжелыми, а бетон в толще ребра используется слабо. Для з меньшения веса балки следует сплошную стенку ребра заменить сквозной, т. е. составленной из одних раскосов или раскосов и стоек, причем прямоугольные сечения верхнего пояса д. б. соответственным образом армированы. Элементы полученной фермы будут испытывать осевые сжимающие и растягивающие усилия однако в виду значительной жесткости узлов железобетонной фермы необходимо учитывать влияние этой жесткости узлов. Приведенная выше плита Визинтини представляет собой по существу ферму со сквозными поперечными отверстиями, образованными поясами, раскосами и стойками. Идея конструирования железобетонных раскосных ферм, предложенная Консидером, была впервые осуществлена им в виадуке д Авранш, имеющем расчетный пролет в 30,2 м. Подобно [c.386]

При размещении в полувагоне нескольких единиц груза и одновременном нагружении более двух балок, например двух промежуточных и одной средней или двух промежуточных и двух средних, общий вес груза, который может быть погружен в полувагон, определяется расчетом с использованием данных о допускаемых изгибающих моментах в рамах полувагонов и платформ, приведенных в табл. 8.8. При размещении груза в полувагонах равномерно распределенная нагрузка на крышку люка четырехосного полувагона не должна превышать 4,7 т, а шести- и восьмиосного — 6 т. Сосредоточенная нагрузка на крышку люка полувагона на площадке размером 25X25 см допускается не более 2,3 тс. Прн передаче нагрузки через две подкладки длиной не менее 1250 мм, уложенные поперек гофров, загрузка люка не должна превышать 5 т. Расстояние между подкладками разрешается не менее 700 мм, а между одной подкладкой и боковой стенкой, второй подкладкой и хребтовой балкой — не более 400 мм. Допускается размещение груза весом до 10 т с опорой и передачей нагрузки на две крышки люков через подкладки, способ расположения которых изложен выше. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...