Коэффициент учета потерь воздуха

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

При отражении от границы раздела твердое тело—жидкость импульс частично отражается и частично проходит в воду, поэтому при подсчете коэффициента поглощения необходимо учесть возникающие при этом потери энергии потерями же на отражение на границе твердое тело — воздух можно пренебречь, так как акустическое сопротивление воздуха по сравнению с акустическим сопротивлением твердого тела пренебрежимо мало. Точный учет потерь при отражениях достижим благодаря возможности разделения серий при вертикальном перемещении образца. Если — амплитуда импульса с номером 2,. 4 — амплитуда п-го импульса, 0 == Ро о — акустическое сопротивление жидкости и 2 = = рс — акустическое сопротивление образца, то можно показать, что коэффициент затухания продольных волн определяется ( )ормулой [c.474]

Производительность вентиляторов следует определять с учетом потерь или подсосов воздуха в воздуховодах, вводя поправочные коэффициенты на расчетное количество воздуха для стальных, пластмассовых и асбестоцементных (из труб) воздуховодов длиной до 50 м-1,1 для остальных-1,15. Кроме того, количество подсасываемого воздуха в пылеуловителях (например, в рукавных фильтрах ФВ) следует принимать по заводским характеристикам. [c.248]

Если пропускание оценивать с учетом потерь на отражение на двух поверхностях оптической детали, находящейся в воздухе, то общий коэффициент пропускания т = Rm a, где = 2п/(п + + ) [c.121]

В этой таблице стоимость 1 Гдж тепла, руб., то же с учетом к. п. д. топки в последней графе—относительная (к газу) стоимость топлив QP —низшая теплота сгорания топлива fty— коэффициент условного топлива Vr —выход летучих по горючей массе —калориметрическая теплота сгорания —температура плавления золы р —масса топлива (в насыпи) Л" —приведенная зольность топлива —приведенная влажность топлива избыток воздуха в топке и —потеря тепла от химической и механической неполноты сгорания —потеря тепла с уходящими газами при 150 С — потеря в окружающую среду топкой. [c.30]

С другой стороны, принимают специальные меры по удалению образовавшегося пограничного слоя. Для этого на поверхностях торможения за вторым и последующими косыми скачками выполняют перфорацию (ряды мелких отверстий) или щели для слива пограничного слоя. Иногда выполняют кольцевую щель для отсоса пограничного слоя в районе горла (см. рис. 9. 12). Слив пограничного слоя увеличивает коэффициент От воздухозаборника, что обеспечивает рост тяги двигателя. При этом улучшается структура потока на выходе из воздухозаборника и увеличивается запас его устойчивости, хотя имеются потери в расходе воздуха, что требует учета. [c.273]

Граничные условия (4.35) записаны с учетом того, что в пред-взрывном режиме нагрева капли тепловые потери за счет поверхностного испарения превышают потери за счет теплопроводности с воздухом. Соотношение (4.36) означает, что капля испаряется в газокинетическом режиме, что также имеет место при высоких интенсивностях излучения [48]. В (4.36) Т поъ — температура поверхности капли, N — концентрация молекул в жидкости, С = = 3-10 см-с- при коэффициенте конденсации ак= 0,03, С = = 6-10 см-с при ак=1. [c.114]

Температуру газов перед турбиной можно определить по данным теплового расчета двигателя из уравнения теплового баланса по тем-, пературе выпускных газов Гр. Величина Гр зависит в основном от параметров газа в конце процесса расширения, от коэффициента избытка воздуха а, давления в ресивере, теплообмена в выпускном тракте и других факторов. Точно определить температуру Гр газа трудно, поэтому ее находят по приближенной зависимости без учета работы газов в цилиндре во время выпуска и гидравлических потерь в выпускных органах [c.329]

В соответствии с рекомендациями выбирают коэффициенты избытка воздуха в топке и присосы воздуха по газоходам, рассчитывают объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. С учетом всех потерь тепла определяют к. п. д. котлоагрегата Т1 .а, а с использованием его значения — расход топлива В. При этом для расчета потерь тепла с уходящими газами дг предварительно задаются температурой уходя- [c.181]

Как уже отмечалось выше и как показывают результаты расчетов на рис. 8.6-8.10, характеристики сопла, полученные с учетом химической кинетики, располагаются между величинами, полученными для равновесного и замороженного процессов, причем в случае равновесного течения — характеристики наилучшие, а в случае замороженного — наихудшие. Поэтому целесообразно иметь оценку максимально возможных потерь тяги или импульса реактивного сопла, полученных при расчете замороженного течения. Величины этих верхних оценок потерь, связанных с химической неравновесностью, будут зависеть только от давления и температуры продуктов сгорания, коэффициента избытка воздуха и геометрической степени расширения сопла [13]. Систематические оценки изменения расходных и тяговых (или импульсных) характеристик сопла с фиксированной геометрией для случая химически неравновесного процесса расширения продуктов сгорания керосина в воздухе получены в работе [13]. Расчеты выполнены в диапазонах изменения [c.356]

Опыт работы этих котлов на промпродукте показал, что они, за исключением горячего пода , полностью оправдали себя в эксплуатации, обеспечив высокую устойчивость горения и экономичность топочного процесса. Коэффициент полезного действия топки (с учетом потерь с теплом жидкого шлака) составлял около 98%. Коэффициент шлакоулавливания находился в пределах 27—46%. Топочная камера была опробована в работе при транспортировке пыли к горелкам горячим воздухом и сушильным агентом. Обобщение опыта эксплуатации и полученных ЦКТИ экспериментальных данных позволило сформулировать рекомендации по проектированию новых мощных котлов с жидким шлакоудалением, предназначенных для сжигания в них аналогичных топлив. [c.118]

Коэффициент одновременности ориентировочно принимают равным 0,5 -f--i- 0,8. По общему подсчитанному расходу свободно-засосанного воздуха с учетом потери напора на всей длине труб, принимаемой равной ОДРраб, находя внутренний диаметр воздухопровода. [c.457]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

Такой метод определения КПД будет приближенным, если реакции в кинематических парах определены без учета влияния сил трения. Более точное решение получают, если реакции найдены методом последовательного приближения (см. гл. 21). Однако в каждой машине имеются дополнительные потери (сопротивленце окружающей среды — воздуха, смазочного материала идр.), не зависящие от реакций в кинематических парах. Кроме этого, коэффициент трения, который является функцией скорости скольжения или качения, давление, температура и сорта смазоч ного материала не точны. Поэтому расчетное значение КПД всегда будет приближенным. [c.328]

Исследованный процесс может иметь разнообразные технические приложения, в частности весьма эффективно может быть использован для охлан<дения сильно нагреваемых поверхностей. Так, при тепловом потоке, равном 75000 ккал м час, среднее значение коэффициента теплообмена достигало величины порядка 3000 ккал1м час град, что примерно в 50—70 раз больше, чем для незакрученного потока, и в среднем в 15 раз превосходит этот коэффициент для однофазного закрученного потока воздуха. При этом полное сопротивление системы с учетом входных потерь для двухфазного потока, как и для однофазного, возрастает в среднем в 7 раз. Однако, несмотря на это, при одинаковых температурных условиях и одинаковой затрате мощности на перемещение рабочей среды закрученный однофазный поток по сравнению с незакрученным дает выигрыш в теплообмене в 2—2,5 раза, а закрученный двухфазный поток по сравнению с закрученным однофазным дополнительно обеспечивает увеличение коэффициента теплообмена от 3 до 20 раз. [c.205]

Объемный вес основного слоя изоляции для водоводов не более 550 кг/л1 , коэффициент теплопроводности не более 0,12 ккал/м-час-град при ср едней температуре 100° С для паропроводов объемный вес — 400 ке/м , коэффициент теплопроводности — 0,085 ккал/м-час град при средней температуре 100° С. Расчетный коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции теплопроводов в непроходных каналах следует определять при проектировании с учетом увлажнения изоляции с повышающим коэффициентом для формованных подвесных конструкций 1,10, для засыпных и обволакивающих — 1,20. Механическая прочность изоляции теплопроводов в непроходных каналах должна обеспечивать восприятие без разрушения и появления остаточных деформаций, нагрузок от собственного веса и от приставных лестниц, применяемых при осмотрах и ремонтах. Конструкции должны обладать достаточной влагоустойчивостью, сохранять свои теплофизические свойства под влиянием длительного соприкосиовения наружной поверхности изоляции с насыщенным влагой воздухом внутри канала при явлениях конденсации и испарения влаги на поверхности изоляции и при изменениях температуры воздуха внутри канала. При прокладках во влажных грунтах и при высоком уровне грунтовых вод изоляция должна выдерживать многократное затопление и высыхание без изменения своих теплофизических свойств. Изоляция должна быть защищена асбоцементной штукатуркой толщиной 15—20 мм, нанесенной по металлической сетке, уложенной по крафтбумаге, и покрытиями, предохраняющими изоляцию от капели. Максимально допустимые тепловые потери водяными тепло-проводами в непроходных каналах для наиболее характерных случаев двухтрубной прокладки приведены в табл. 24. [c.36]

Д-оптовая цена конструкций, определяемая по прейскурантам, руб/м Г-стоимость транспортирования конструкций с учетом погрузочно-разгрузочных работ, руб./м , определяемая по СНиП 1У-4-84 К = 1,02-коэффициент, учитывающий заготовительно-складские расходы стоимость монтажа (возведения) ограждающей конструкции, руб./м , определяемая по СНиП 1У-5-84 т=1,05-козффициент, учитывающий дополнительные тепло-потери для нагревания инфильтрующегося наружно о воздуха С -стоимость тепловой знергии, руб./ГДж, принимаемая по Прейскуранту № 09-01 или по себестоимости на основе расчетных калькуляций на тепловую энергию от собственных источников А = 3,6 при стоимости тепловой знергии в руб./ГДж и А — 0,86 при стоимости в руб./Гкал = 0,08-нормативный козффициент эффективности капиталовложений. [c.21]

Как электродинамический преобразователь, ГГ характеризуется рядом электромеханических параметров, обычно лазываемых в литературе параметрами Тиля — Смолла. Эта система параметров позволяет проанализировать работу ГГ в АС различного типа (закрытых, открытых, с фазоинвертором и др.), а также по заданным электроакустическим и массогабаритным характеристикам АС выбрать соответствующую ГГ. К группе параметров Тиля — Смолла относятся активное сопротивление звуковой катушки ГГ Яо (обычно измеряемое омметром), минимальное значение модуля полного электрического сопротивления ГГ 2]т<71, частота основного резонанса ГГ /о, электрическая Оэ, механическая См и полная Оп добротности ГГ, эквивалентный объем ГГ Уж, коэффициент электромеканической связи 81, полная масса М подвижной системы ГГ (с учетом присоединенной массы воздуха), гибкость С элементов подвижной системы ГГ, акустическое сопротивление потерь Я подвижной системы ГГ, коэффициент полезного действия т)о и др. [c.105]

Расчетные тепловые нагрузки котельной определяются по суммарным часовым расходам тепла всех потребителей с учетом значений коэффициентов одновременности потребления тепла, потерь тепла в сетях и расходов на собственные нужды котельной для трех характерных. режимов. Такими режимами являются максимально зимний, соответствующий расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления среднеотопительный, принимаемый при средней температуре наружного воздуха за отопирельный перлод, и летний, характеризующийся расходом тепла на технологические нужды и горячее водоснабжение. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...