Разности вперед назад

V у1 =у/- 1 Разности вперед и назад связаны [c.134]

Определим теперь вторую разность, для этого возьмем разность значении первых разностей вперед и назад [c.266]

Из простых геометрических соображений видно, что а = к- -Ь или к = а — Ь, т. е. по разности взгляда назад и вперед получается превышение. Так как а = Ь, то можно написать, что //, = -р а — Ь или высота точки последующей Н.2 равняется высоте точки предыдущей Щ плюс взгляд назад и минус взгляд вперед. [c.712]

Идея такой схемы заключается в определении точного решения (для линеаризованного уравнения с постоянным и) в новый момент времени при С= 1. Из этого точного решения при помощи схемы Лейта с разностями назад по времени получается искомое решение при С С 1. Для простоты продемонстрируем эту идею сначала на схеме с разностями вперед по времени и с центральными разностями по пространственной переменной, а не на схеме Лейта. [c.158]

Очень интересная двухшаговая схема была разработана Мак-Кормаком [1969, 1970]. В ней на двух последовательных шагах по времени попеременно используются конечные разности вперед и назад по пространственным переменным. Для [c.376]

I = а + Ьх, то в зависимости от того, какие значения исполЬ зуются для определения а я Ь значения /, и fг+l или и -и для 6f/6x получаются формулы с разностями вперед или назад соответственно. Очевидно, что при линейной аппроксимации f нельзя получить выражение для 6 f/бд . Однако если использовать полином первой степени для построения разностных ана- [c.44]

Формулы (3.23) и (3.24) с учетом (3.21) и (3.22) в точности совпадают с формулами (3.8) и (3.12) второго порядка с центральными разностями, полученными разложением в ряд Тейлора. Если предположить, что f — полином первой степени, т. е. f — a- - Ьх, то в зависимости от того, какие значения используются для определения а и значения /, и /,+1 или и -и для б//бл получаются формулы с разностями вперед или назад соответственно. Очевидно, что при линейной аппроксимации / нельзя получить выражение для Однако если использо- [c.44]

Вся поверхность лопасти системой координатных линий разбивается на участки, и в узловых точках (точках пересечения) определяются составляющие скорости у и v (рис. 41). При этом на границе сетки расчет ведется по конечным разностям, взятым либо вперед, либо назад, а в ядре сетки — по центральным разностям. Окончательные расчетные формулы имеют следующий вид [c.100]

Разности по времени в системах уравнений (2.34) и (2.37) вычисляются соответственно вперед и назад относительного момента времени, для которого составлены пространственные разности. [c.90]

Вот почему характер смещения (вперед или назад от точки В) точки С зависит от знака разности I — <р и находит свое выражение в неравенстве [c.301]

При этом усилие, передаваемое на шпонки ЦСД, составляет 40 т, а усилие, передаваемое на лапы ЦВД и далее на передний стул, 13 т (при пуске турбины из холодного состояния). Была установлена разность продольных усилий, возникающих между правой и левой лапами ЦСД, достигающая максимального значения Fj - F3 = 18 т (при выходе на холостой ход при пуске из холодного состояния). По лапам ЦВД F3 - F4 = 18 т (во время остывания турбины), при этом усилие по одной лапе было направлено вперед, а по другой - назад. Именно это обстоятельство может способствовать развороту стула относительно вертикальной оси и созданию условий для возникновения повышенных сил трения по направляющим продольным шпонкам стула. [c.195]

Между тем в рассматриваемой задаче, как и вообще в любой задаче течения в канале, представляется принципиально возможным построить систему обыкновенных уравнений так, чтобы в каждое /-е уравнение входили бы, кроме своей основной функции те же функции только предыдущих или только последующих сечений. Для этого вместо центральных разностей при замене производных следует использовать разности назад (или вперед). Ограничиваясь разностями назад первого порядка, по формуле Ньютона получим [c.328]

При построении эпюр Qy и для различных узлов Xi применяем следующие аппроксимации производных (см. табл. 16.1) при г п — 1, п, п + 1 — центральные разности, при г G G п — 1, п — разности с шагом назад, а для узла ж +i — разности с шагом вперед. Создаем соответствующий программный модуль [c.529]

Выражения (6.28) и (6.29) представляют первую и вторую производные через конечные разности. Эти выражения называются центральными. разностями, поскольку они. содержат ординаты, относящиеся к точкам, лежащим по обе стороны от точки г. Можно также получить выражения, содержащие (помимо ординаты в точке i) ординаты, относящиеся к точкам, которые расположены или только справа, или только слева от точки i, Такие выражения называются разностями для интерполирования соответственно вперед или назад. Кроме того, в конечно-разностной форме можно представить и производные порядка выше второго. Однако конечно-разностных формул, приведенных выше, будет достаточно для определения прогибов балок ). [c.234]

Более точный метод состоит в том, чтобы использовать значения смещения и наклона луча в конце траектории в качестве начальных условий и проделать вычисления в обратном порядке. Для электростатических линз разность между конечными значениями, полученная таким образом, и исходными начальными значениями определяет ошибку вычислений. Следует тем не менее быть осторожным при рассмотрении магнитных линз. Как следствие анизотропии электронного оптического показателя преломления (разд. 2.6) траектории в магнитных линзах в общем случае необратимы. Проецирование траектории на вращающуюся меридиональную плоскость тем не менее по-прежнему пригодно для этих целей. Метод назад — вперед также пригоден для аберрационных коэффициентов, отнесенных к объекту и изображению, с последующей проверкой соотношений между этими коэффициентами. [c.365]

По окончании этой операции путем обратного вращения кулачка немного отводят назад суппорт, выключают привод станка, вывинчивают-упор 4 на длину, равную половине разности между диаметрами 2 и йо, а винтом 3 подают суппорт вперед на столько, на сколько был вывинчен упор 4, и включают привод станка в результате получается поясок необходимого диаметра йо. [c.414]

В зависимости от положения плунжера-щупа относительно отверстия, соединяющего полость Б цилиндра с полостью цилиндра следящей системы, будет меняться количество масла, уходящего на слив из полости Б. В результате этого создается разность давлений в полостях А м Б гидроцилиндра и подвижная каретка будет перемещаться вперед или назад под углом 45° к линии центров станка. При включенной продольной подаче щуп скользит по поверхности копира и заставляет плунжер перемещаться в осевом направлении, что приводит к изменению разности давления в полостях Л и и скорости перемещения каретки с резцом под углом 45°. Сложение двух движений — продольной подачи и перемещения каретки под углом 45° с переменной скоростью — обеспечивает [c.457]

Если длина хода суппорта меньше 6 м, то проверка может быть выполнена с помощью цилиндрической оправки длиной, приблизительно равной двум длинам каретки. Оправку зажимают между центрами передней и задней бабок (рис. 57,6), а на суппорт устанавливают индикатор. Его измерительный стержень должен касаться поверхности оправки по ее верхней образующей. Поперечным перемещением суппорта вперед и назад находят наибольшее показание индикатора. Замеры производят у обоих концов оправки приблизительно на одинаковых расстояниях от торцов. И в этом случае погрешность определяется алгебраической разностью наибольших показаний индикатора. [c.84]

Используя другие разности, получим другие интерполяционные схемы, например метод Ньютона для интерполяции назад, методы Гаусса для интерполяции вперед и назад. [c.209]

В магнитных контроллерах. ТТЗ установлены контакторы направления для реверсирования двигателя, контакторы роторной цепи и другие релейно-контактные элементы электропривода, осуществляющие связь командоконтроллера с тиристорным регулятором. Структура построения системы управления регулятора видна из функциональной схемы электропривода, показанной на рис. 4-2. Трехфазный симметричный тиристорный блок Т управляется системой фазового управления СФУ. С помощью командоконтроллера КК в регуляторе производится изменение задания скорости БЗС. Через блок БЗС в функции времени осуществляется управление контактором ускорения КУ2 в цепи ротора. Разность сигналов задания и тахогенератора ТГ усиливается усилителями У1 и УЗ. К выходу усилителя УЗ подключено логическое релейное устройство, имеющее два устойчивых состояния одно соответствует включению контактора направления вперед КВ, второе — включению контактора направления назад КН. [c.95]

Когда золотник 3 запирает выход маслу из передней полости цилиндра, последний вместе с резцом Р вследствие разности рабочих площадей передней и задней полости цилиндра перемещается вперед на деталь. Когда же золотник 3 открывает свободный выход маслу в бак, давление масла в передней полости цилиндра сильно падает, а в задней полости благодаря малому сечению калиброванного отверстия а остается почти неизменным, вследствие чего каретка копировального суппорта с резцом отходит назад. Если золотник приоткрывает выходное отверстие настолько, что давление в задней полости цилиндра будет вдвое больше давления в передней, то усилия, действующие на цилиндр, уравновешиваются и каретка с резцом остается неподвижной. [c.274]

Правило составления коэффициентов простое при разностях А /оо выписывается произведение Ai(q)Bj(s), где Ai(q) и Bj(s)—коэффициенты в одномерных формулах Ньютона для интерполяции вперед или назад при разностях порядка i, / по переменным и, v соответственно. [c.644]

Приближение вперед—назад (метод Шустера—Шварц-шильда). Впервые метод был применен к исследованик процессов радиационного переноса в плотных слоях атмосферы. Идея метода заключается в представлении вектора потока излучения в виде разности двух встречных потоков. Взедем в излучающей среде координатную ось и рассмотрим процесс переноса излучения в положительном и отрицательном направлениях оси x . С этой целью введем следующие обозначения [c.164]

Модификация схемы получается чередованием конечных разностей вперед и назад на последовательных (полных) шагах по времени. В двумерном случае конечные разности вперед и назад могут браться различно в направлениях х и у и циклически чередоваться на двух или четырех последовательных шагах по времени. Кроме того, эта схема может использоваться вместе с методом Марчука расщепления по времени (разд. 3.1.13). Детали этой схемы можно найти в работах Мак-Кормака [1971], а также Катлера и Ломекса [1971]. Мак-Кормак и Полли [1972] рассматривали различные аспекты расщепления по времени применительно к данной схеме, а также аппроксимации для смешанных производных в членах уравнений, включающих вязкость. [c.377]

Модификация схемы получается чередованием конечных разностей вперед и назад на последовательных (полных) шагах по времени. В двумерном случае конечные разности вперед и назад могут браться различно в направлениях х я у и циклически чередоваться на двух или четырех последовательных шагах по времени. Кроме того, эта схема может использоваться вместе с методом Марчука расщепления по времени (разд. 3.1.13). Детали этой схемы можно найти в работах Мак-Кормака [1971], а также Катлера и Ломекса [1971]. Мак-Кормак и Полли [c.377]

Гсеыег(т, г, Af]) И Гир(т,г,Л ]) аппроксимирующие В г-м узле с шагом назад, центральной разностью и с шагом вперед соответственно (TVi — номер последнего узла конечноразностной сетки). [c.512]

Величина перемещения детали назад для отрезки после нарезания резьбы определится как разность перемещения шпиндельной бабкк вперед к длины детали плюс ширина отрезного резца, т, е. (1,2+0,9 4-4.5) — (2,4-ь 0,5) =3.7. 5Ш. [c.123]

Когда тело совершает медленные движения вперед и назад в каком-либо газе, то газ ведет себя почти в точности как несжимаемый и здесь имеется просто местное возвратно-поступательное движение газа из области впереди тела в область позади тела, п обратно в противоположной фазе движения, когда передняя область становится задней. По мере увеличения частоты колебаний тела, или, друпши словами, при уменьшении периода колебаний, сжатия и разрежения газа, которые вначале были совершенно нечувствительными, становятся заметными и наряду с перетеканием среды вперед и назад возникают звуковые волны (или волны такой же природы, если период находится вне пределов слышимости). По мере уменьшения периода колебания все большая доля воздействия колеблющегося тела на газ идет на создание звуковых волн и все меньше и меньше—на создание потока, связанного только с местным возвратно-поступательным перетеканием. При заданном периоде и при определенном типе колебаний, определенных размерах и форме колеблющегося тела поведение газа тем ближе к поведению несжимаемой жидкости, чем больше скорость распро-страненпя звука в нем на этом основании интенсивность звуковых колебани , возбун даемых в воздухе, ио сравнению с колебаниями, возбуждаемыми в водороде, может быть значительно больше, чем это следовало бы из учета только разности плотностей этих двух газов . [c.301]

Если эта разность положительна, то заднюю бабку сдвигакт назад при отрицательном значении бабка сдвигается вперед. [c.62]

Верхняя часть суппорта перемещается в поперечном направлении вперед и назад для определения наибольшего показания индикатора. Затем без изменения положения индикатора на суппорте такой же замер производится по Ц1ейке второй оправки Неточность определяется разностью наибольших показаний индикатора в обоих замерах [c.149]

Разность числа электронов AN, испущенных назад и вперед , может быть найдена согласно этой теории по формуле dAN (е) е= (2е—1) de, отвечающей т. и. параметру асимметрии 6 =— /4. Нз ф-лы слсдуст, что асимметрия максимальна при больших энергиях и полностью исчезает при энергиях, равных 1/2 При энергиях, меньших асимметрия меняет [c.346]

Для движения частицы груза вперед при прямом ходе желоба необходимо, чтобы сила трения груза о дно желоба была больше, чем горизонтальная составляющая силы инерции груза. При обратном ходе, когда желоб движется назад (опускаясь), вертикальная составляющая силы инерции груза направлена вверх, а сила тяжести - вниз, и сила давления груза на дно желоба, равная их разности, и сила трения груза уменьшаются. Для движения груза вперед при перемещении желоба назад необходимо, чтобы горизонтальная составляющая силы инерции была больше силы трения. Это вполне возможно, так как сила давления груза на желоб и сила трения уменьн1ились. Таким образом, силы давления груза на дгго желоба при пря- [c.365]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...