Приближение вперед — назад

Рассеянные волны типа п = при этой степени приближения, как и следовало ожидать, исчезают, когда = Шар в этом случае просто переносится воздухом вперед и назад. [c.643]

ПРИБЛИЖЕНИЕ ВПЕРЕД — НАЗАД [c.131]

И. Приближение вперед — назад [c.131]

Будем приближенно считать угловые распределения в каждой из двух полусфер изотропными и обозначим интенсивности в направлениях вперед и назад через 1 и /г (индекс частоты V для краткости опустим). Плотность и поток излучения при этом равны [c.131]

Рис. 2.11. Полярная диаграмма для распределения интенсивности излучения в приближении вперед — назад . В данном случае поток направлен влево.

Складывая и вычитая выражения для /1 и /2 и подставляя /р = = си-р1Ы, получим приближенные интегральные формулы для плотности и потока в приближении вперед — назад [c.132]

Вообще говоря, диффузионное приближение в случае слабой анизотропии является более обоснованным, чем мало отличающееся от него приближение вперед — назад . [c.132]

Условия (1.54) определяют угловое положение так называемых радуг. Обращение интенсивностей в бесконечность не является физическим абсурдом и легко объясняется приближенностью полученных формул. Глубокий физический смысл состоит в том, что необходимо учитывать волновые эффекты (дифракцию волн) не только в направлениях вперед и назад, но и в ряде других направлений. Последние, оказывается, соответствуют краевым условиям для отдельных производных лучей, а следовательно, условиям для дифракции. [c.27]

Если силы трения не учитываются, то расчет вынужденных колебаний будет приближенным, пригодным лишь для нерезонансных зон, отстоящих примерно на 10—15% от собственных частот. Для расчета в числе поисковых таблиц просчитываются таблицы на заданную частоту возбуждения со, один раз вперед (от 1-й к п-й массе), другой раз назад [с обозначениями амплитуд и моментов в скобках и с начальной амплитудой (а ) = 1 ]. Пример их дан в табл. 1. 1 и 1.3. Остаточные моменты для данной частоты и формы колебаний, как бы возбуждающие систему на концевых массах, получаются одинаковыми R = (/ ), что используется также и для контроля вычислений в таблицах. [c.72]

Указанные оценки весьма приближенны, но в данном случае даже значительная ошибка допустима, так как отношение АТ/Т невелико. Более точное решение задачи затруднительно требуется близкая к реальности схема следа несущего винта, учитываюш,ая интерференцию следа и помещенного в него тела, а достаточных для построения такой схемы экспериментальных данных обычно не имеется. Известно, что скорость течения в следе значительно изменяется по радиусу и что это изменение следует принимать в расчет. Известно также, что сопротивление тела в следе периодически изменяется с большой амплитудой. Это изменение может быть причиной вибраций вертолета. Действительно, сопротивление максимально, когда тело находится на минимальном расстоянии от диска несущего винта, и быстро убывает, когда тело удаляется от плоскости диска. Такая зависимость сопротивления от расстояния до диска обусловлена периодическим изменением поля скоростей в следе. Хотя в соответствии с вихревой теорией средняя скорость потока при переходе от диска к дальнему следу увеличивается, средний скоростной напор вблизи диска значительно возрастает благодаря периодическим составляющим скорости. Если тело, помещенное в след, велико, то и загромождение следа оказывается значительным. Уменьшение эффективной площади диска, особенно вследствие загромождения следа концевых сечений, снижает эффективность несущего винта. При полете вертолета вперед набегающий поток сдувает след назад, так что за диапазоном переходных режимов сопротивление фюзеляжа становится небольшим. [c.125]

При выталкивании деталь 35 проходит под индуктивным датчиком 36. В случае приближения размера детали к верхней контрольной границе датчик 36 с помощью усилителя 34 подает команду на поворот оси серводвигателя 29, на которой закреплен кулачок 28. Кулачок воздействует на упор 22 верхних салазок 21, перемещая резец ближе к детали. За каждый поворот кулачка резец перемещается на 0,005 мм. Поворот кулачка 28 производится при отведенном от него упоре 22 с помощью гидроцилиндра 23 в то время, когда поперечные салазки 26 отводятся назад гидроцилиндром 25. С помощью того же гидроцилиндра поперечные салазки передвигаются вперед до соприкосновения с упором УР, а упор 22 с помощью гидроцилиндра 23 прижимается к кулачку 28. [c.293]

ПОЧТИ симметричны по направлениям вперед (ф = я)—назад (ф = 0) и вообще мало зависят от направления. Диаграмма постепенно усложняется с ростом ка, причем сначала в -поляризации излучение вперед превышает излучения назад, затем зависимость от азимутального угла становится осциллирующей, причем постепенно число осцилляций растет. Новые лепестки перемещаются в направлении области тени. Наблюдается характерная особенность для высоких частот излучение вперед, в направлении падающей волны (теневой лепесток), больше излучения назад. Контраст постепенно увеличивается с ростом частоты, а угловая ширина теневого лепестка уменьшается. Пунктиром показана диаграмма, вычисленная в приближении геометрической оптики. К этой зависимости (д/соз (ф/2)) приближается с ростом частоты диаграмма направленности исключение составляет узкий сектор вблизи ф = я. Характер диаграммы направленности зависит от поляризации. Провалы в диаграммах для Я-поляризации глубже, чем в случае -поляризации, отклонение от предельной кривой больше, на низких частотах рассеяние происходит преимущественно назад, а не вперед, теневой лепесток шире. [c.59]

Лее тонкие линзы, расположенные одна за другой. Расположим одну за другой вдоль общей оси на расстоянии 8 друг от друга две тонкие линзы, сила которых равна /Г и / . Допустим, что обе линзы положительны. Рассмотрим луч, параллельный оси и находящийся от нее на расстоянии й, падающий слева на первую линзу. Она отклоняет луч к оси. Пусть луч пройдет через вторую линзу до того, как пересечет ось. Найдите положение фокальной плоскости, т. е. плоскости, в которой луч пересекает ось, пройдя вторую линзу. Покажите, что положение Р не зависит от к (в приближении малых углов). Теперь введем плоскость Р (мы назовем ее главной плоскостью), положение которой определим следующим образом продолжим входящий луч вперед (вправо), а выходящий луч (который проходит через Р) назад (влево) до пересечения. Плоскость, в которой лежит точка пересечения, называется главной плоскостью Р. Обозначим через х расстояние от плоскости Р до правой поверхности второй линзы и через у расстояние от Р до левой поверхности второй линзы. Тогда х- у будет расстоянием от фокальной плоскости Р до главной плоскости Р. Эго расстояние называется фокусным расстоянием / для нашей системы двух линз, которые можно считать, таким образом, одной линзой, расположенной в главной плоскости Р. Выразите х, у п /через/1, /а и 8. Найдя / и Р для лучей, идущих слева направо, сделайте то же самое для лучей, идущих в противоположном направлении. Равны ли оба фокусных расстояния Совпадают ли положения главных плоскостей [c.481]

Приближение вперед—назад (метод Шустера—Шварц-шильда). Впервые метод был применен к исследованик процессов радиационного переноса в плотных слоях атмосферы. Идея метода заключается в представлении вектора потока излучения в виде разности двух встречных потоков. Взедем в излучающей среде координатную ось и рассмотрим процесс переноса излучения в положительном и отрицательном направлениях оси x . С этой целью введем следующие обозначения [c.164]

Стержневые механизмы, звенья которых образуют вращательные или поступательные пары, применяются в рабочих машинах и двигателях грузоподъемных и других машин. При проектировании машины к механизму могут быть предъявлены различные требования, например при вращательном движении ведущего звена ведомое звено должно совершать возвратно-поступательное движение при определенной величине хода. Дополнительно может быть предъявлено условие, чтобы средние скорости при движении ведомого звена вперед и назад былп различны и чтобы некоторые из точек звеньев описывали точно или приближенно заданные траектории или в определенные промежутки времени занимали заданные положения в плоскости. Могут быть заданы и более сложные условия. Удовлетворить поставленные при проектировании машины требования полностью или частично можно выбором типа механизма и расчетом соответствующих размеров его звеньев. [c.74]

Рассмотрим еще один способ приближенного рассмотрения углового распределения излучения, который иногда применяется в плоских задачах переноса излучения. Этот способ известен как приближение Шварц-шильда или приближение вперед — назад . Объединим все кванты, движущиеся в сторону положительного направления оси х, под углами О от О до я/2 ( вперед ) в одну группу, а движу1Щ1еся в противоположную сторону ( назад ) под углами О от у до я — в другую (рис. 2.11). [c.131]

Для точки т = о эта формула уже была получена выше, в 7 (2.45). Любопытно сравнить тотане формулы для плотности и потока в плоском случае (2.90), (2.92) с полученными в приближении вперед — назад (2.73). Последние отличаются от первых заменой интегральных экспонент на обычные и численными коэффициентами. [c.140]

В заключительной главе монографии излагается теория аппроксимации оптических характеристик рассеивающей компоненты атмосферы. Типичной задачей, которая решается в рамках этой теории, является восстановление непрерывного спектрального хода любой из характеристик светорассеяния по дискретному набору приближенных измерений. В атмосферно-оптических исследованиях выбор этих измерений увязывается с так называемыми окнами прозрачности. Изложенный в главе метод решения ап-проксимационных задач (метод обратной задачи) позволяет одновременно осуществлять интерполяцию и экстраполяцию характеристик в спектральные интервалы, где их непосредственное измерение недоступно из-за сильного молекулярного поглощения либо в силу каких-то иных причин. В последнем случае типичным примером является прогноз аэрозольных характеристик рассеяния в ближние УФ- и ИК-области по измерениям в видимом диапазоне. Методы аппроксимации в полной мере применимы и для угловых характеристик. Иллюстрацией этого служат примеры восстановления непрерывного углового хода аэрозольных индикатрис рассеяния по некоторым опорным ее измерениям в центральной области углов. При этом оказывается возможной оценка значений индикатрисы (то же самое коэффициента направленного светорассеяния) для таких важных направлений, как рассеяние строго вперед или назад. [c.11]

Массу воздуха, ежесекундно втекающего в двигатель через диффузор Л (рис. 88), обозначим через рв, а его скорость, равную по абсолютному значению скорости самолета,— через V. Так как воздух в атмосфере можно считать находящимся в покое, то при поступлении его в двигатель возникает реактивная сила рв , направлен- ная назад, т. е. против движения самолета. При выбросе из двигателя воздуха с продуктами сгорания возникает реактивная еила (рв+ -1-рт)1>о, направленная вперед, т. е. в сторону движения самолета. Результирующая сила — сила тяги двигателя, направленная вперед, очевидно, равна рв(ио—м)- -ртРо- Практически рт Срв, поэтому приближенно можно считать, что сила тяги воздущно-реактнвного двигателя равна рв(Ро—у)- Иначе говоря, в воздущно-реактивном двигателе ежесекундно масса воздуха рв в результате работы двигателя получает относительно Земли импульс рв(Ро—и) - По закону сохранения импульса, такой же импульс, но в противоположном направлении, ежесекундно приобретает самолет. [c.114]

Брукс и Бейкер [В. 145] экспериментально исследовали флаттер на модели несущего винта (режим висения) с целью определения влияния концевого числа Маха, конструкционного демпфирования и центровки лопасти. Скорость флаттера QR/atij -оказалась почти постоянной для значений общего шага, при которых не было срыва, а частота флаттера была существенно ниже собственной частоты установочных колебаний лопасти ((0 0,7(00). Смещение центра масс лопасти вперед в общем увеличивало скорость флаттера при малом общем шаге. При значениях общего шага, близких к нулю, наблюдался флаттер, вызванный вихревым следом, при скорости, составляющей около 85 % теоретической, и частоте ш О,8о)0, Были также получены данные по срывному флаттеру при больших углах общего шага. Обнаружено положительное влияние сжимаемости вблизи критического числа Маха профиля если флаттер не появлялся при Мк < 0,73, то он не возникал вообще. Досрывная скорость 4>латтера вначале уменьшается по ме )е увеличения М, а затем, после некоторого значения М, быстро увеличивается. Этот стабилизирующийся эффект сжимаемости объясняется смещением назад центра давления после достижения критического числа Маха. Был сформулирован следующий приближенный критерий для конструкционного относительного демпфирования свыше [c.597]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...