Шатуны центральные

Рис. 214. Кривая центров т и кривая круговых точек ki для четырех заданных положений шатуна центрального криво-шипно-ползунного механизма.

Шатуны центральные с предохранителем [c.50]

МОЩИ двух болтов К телу шатуна. Центральный вкладыш зажимается в кривошипной головке вильчатого шатуна и фиксируется от проворачивания четырьмя шатунными болтами. Центральный шатун работает на наружном поясе шириной 35 Толщина слоя свинцовистой бронзы наружного пояса 0,5—0,6 мм. Внутренняя поверхность шатунного центрального вкладыша залита свинцовистой бронзой. При центральном сочленении шатунов, применённом в этой конструкции, и при блок-кар-тере монтаж и демонтаж шатунов производятся через цилиндр. [c.216]

Предо- хранители На шатуне центрального ползуна Звеньевые связи не имеют разрушающихся элементов и автоматически возвращаются после срабатывания в исходное положение Пружинные клина-рычажные системы Редкие случаи применения и современных и более ранних конструкциях горизонтально-ковочных машин [c.566]

Предохранители, ставящиеся в зажимном механизме, встречаются в нескольких конструктивных вариантах. Болтовой разрывающийся предохранитель, изображённый на фиг. 122, а, аналогичен предохранителю на шатуне центрального ползуна. Пружинный предохранитель, показанный на фиг. 122,6, имеет двойное редуцирование изгибающего момента, от усилия, действующего по шатуну В2С, посредством углового рычага СтЬ с расположенной ниже линии центров В С осью т, и двухзвенного перегибающегося сочленения апЬ с шарниром и, смещённым вверх относительно линии центров аЬ. Редуцированный момент уравновешивается мо- [c.579]

Предохранителей от перегрузок три срезающийся стержень в соединении маховика и приводного вала (фиг. 126) разрывающийся болт на шатуне центрального ползуна срезающаяся ось в шарнирной головке 2 зажимного механизма (фиг. 124). [c.581]

Преимуществом сочлененных шатунов являются по-вышенная жесткость нижней головки. К недостаткам следует отнести различный ход поршней, соединенных с главными и прицепными шатунами, и сложность кон-, струкции сочлененных шатунов. Центральные шатуны обеспечивают одинаковый ход поршней правого и левого рядов цилиндров, но также сложны в изготовлении и не обладают достаточной жесткостью. В случае применения смещенных шатунов приходится смещать ряды цилиндров в осевом направлении один относительно другого, что увеличивает длину двигателя и усложняет конструкцию передачи механизма газораспределения. Однако в современных двигателях часто применяются смещенные шатуны. [c.94]

Однако для упрощения часто считают шатуны центральными с равными поступательно-движущимися массами. [c.27]

В данном расчете также считаем шатуны центральными. [c.30]

Если предположить, что шатуны центральные, и поступательно-движущиеся массы одинаковые, как мы это делали в разделе уравновешенности, то уравнение (256) может быть преобразовано следующим образом [c.125]

Затем для определения расстояния АС = А центра масс С от центра А отверстия шатун положили горизонтально, подвесив его в точке А к талям и оперев точкой В на платформу десятичных весов давление на нее оказалось при этом равным Р. Определить центральный момент инерции У шатуна относительно оси, перпендикулярной плоскости рисунка, имея следующие данные масса шатуна М, расстояние между вертикалями, проведенными через точки А м В (см. правый рисунок) равно /, радиус цапфы крейцкопфа г. [c.285]

Шатун двутаврового поперечного сечения длиной I = 0,8 м нагружен поперечной нагрузкой, изменяющейся по линейному закону с наибольшим значением q = 2 кН/м, и центральной растя- [c.205]

Определить размеры кривошипа г и шатуна I центрального кривошипно-ползунного механизма (рис. 2.6, а), если ход [c.28]

Рис. 51. Аксиально-поршневой нерегулируемый насос и гидромотор типа 210 1 — вал 2 — поршень 3 — блок цилиндров 4 — распределитель 5 — корпус б, 7 — крышки 8 — шатун 9 — центральный шип 10 — шарикоподшипник II — сдвоенный радиально-упорный подшипник 12, 13, 14 — уплотнительные кольца 15 — манжета

Пусть (рис. 2.18, б) центр массы т шатуна 2 находится на расстоянии Ь отточки В и на расстоянии с от точки С. Центральный момент инерции шатуна 2 1 = тг , где г — радиус инерции. Предположим, что можно заменить распределенную массу т двумя точечными сосредоточенными в точках В и С массами /Пд и гпс, такими, чтобы масса, положение центра масс и момент инерции шатуна остались неизменными. Тогда [c.55]

И двух зубчатых колес, одно из которых неподвижно соединено с шатуном 2, а другое (центральное колесо 4) имеет ось вращения, совпадающую с осью вращения коромысла 3. [c.32]

Зубчатые колеса J и 2, находящиеся в зацеплении, вращаются вокруг неподвижных осей В и Л. С колесами 1 п 2 жестко связаны кривошипы Ь и а, входящие во вращательные пары D и С с шатунами 3 н 4. Шатуны 3 п 4 входят во вращательные пары F и Е с Т-образным ползуном 5, скользящим в неподвижной направляющей d, ось которой перпендикулярна к оси X — X. Размеры звеньев меха-низма удовлетворяют условиям Лх = 2 — ГД Г1 и Га — радиусы начальных окружностей колес I и 2, АС — BD, СЕ = DF, EF = 2г. Углы наклона прямых АС и BD к оси х — х всегда равны и симметричны. При вращении колеса 1 ползун 5 движется возвратно-поступательно по закону ползуна центрального кривошипно-ползунного механизма. В данной конструкции механизма при равных массах колес / и 2 и шатунов 4 и 3 отсутствуют давления от сил инерции звеньев на направляющую d. [c.130]

Для центральных кривошипно-шатунных механизмов (а = О и х = 0) при заданном значении = тах однозначно определяется радиус [c.144]

Для центральных кривошипно-шатунных механизмов, у которых X [c.145]

Если применяется центральный кривошипно-шатунный механизм, то радиус кривошипа [c.335]

Если в качестве привода применяется центральный кривошипно-шатунный механизм со скатом, то [c.345]

Здесь г — радиус кривошипа I — длина шатуна а — величина смещения. Для центральной схемы механизма [c.345]

Обтачивание коренных и шатунных шеек выполняют на токарных станках с центральным приводом или на двухместных токарных станках с двусторонним приводом. При этом, как правило, проводится многорезцовая обработка шеек и концов валов. Однако при относительной простоте режущего Инструмента и наладки станка, возможности максимальной концентрации операций, применение токарной обработки зависит еще от партии обрабатываемых коленчатых валов, их длины, конструкции, заготовки (припусков под обработку) и имеет некоторые существенные недостатки. Так, затруднено использование твердосплавного инструмента из-за его низкой стойкости. Многие коленчатые валы, особенно среднего габарита, не обладают достаточной жесткостью для восприятия относительно высоких окружных сил при обтачивании с большими скоростями. Вследствие этого возникают вибрации, приводящие к низкой точности и большим параметрам шероховатости обрабатываемых поверхностей, а также преждевременному выходу инструмента из строя. Под центральный привод необходимо предварительно обработать базы, а для этого специально предусматривают приливы на противовесах, т. е. усложняется конфигурация поковки, увеличивается объем фрезерных работ. Кроме того, при оора-ботке коленчатого вала на станке с центральным приводом происходит его искривление из-за колебания допуска на размер, связывающий ось центров вала и поверхности под центральный привод. Фрезерование шеек коленчатых валов, как способ обработки, практически устраняющий недостатки токарной обработки, получило наибольшее распространение в [c.76]

Рис. 8.68. Механизм с периодически изменяющимся передаточным отношением. Рассматриваемый механизм преобразует вращательное движение в поступательное с постоянной скоростью на участке 2S. Центральный кривошипно-шатунный механизм (рис. 8.68, п), составленный из неподвижного центрального зубчатого колеса 1 и сателлита 2 с ведущим кривошипом 3, позволяет получить движение пальца А, установленного на сателлите, по эллипсу. Присоединяя к пальцу А прямую кулису (рис. 8.68,6), получим механизм с прямолинейным возвратнопоступательным движением ползуна 4. Равномерное движение звена 4 в пределах некоторого участка обеспечивается при следующих условиях

Центральное зубчатое колесо 6 закреплено неподвижно. Сателлит 2 с прикрепленным к нему кривошипом 3 имеет диаметр в 2 раза меньше диаметра колеса 6 и зацепляется с ним через паразитное колесо I. При одинаковых длинах D поводков и указанном числе зубьев угол ф2 поворота колеса Zj равен фз, поэтому центры шарниров образуют равнобедренный треугольник с основанием АВ, направление которого совпадает с линией совмещенных длин поводка 5 и кривошипа 3, поэтому шатун 4 перемещается по центральной прямой и имеет ход, равный 4D. [c.548]

Машины Еумуко, строящиеся по схеме на фиг. 120, имеют два специальных предохранителя на шатуне центрального ползуна и в зажимном механизме. Роль третьего предо- [c.579]

Указанные в табл. 24 мощности могут быть повышены (с учетом прочности) на 25% при помощи наддува. Блок и картер могут быть отлиты из чугуна, но при необходимости облегчения веса отливаются также и из алюминиевого сплава. Гильзы — сухого типа, легко впрессовываются в цилиндровые блоки. Коренные подшипники залиты баббнтом. Подшнпиики верхних головок шатуна— бронзовые. Головки цилиндров отлиты в виде б.иоков для двух или трех цилиндров и крепятся к цилиндрам шпильками. Анкерные связи отсутствуют. Цилиндр имеет один всасывающий и одии выхлопной клапаны. Передача к клапанам осуществляется при помощи тяг и рычагов от распределительного валика, помещенного между блоками, где также размещены и топливные насосы. Седла клапанов — стеллитироваиы. Установлено, что при стеллитировании клапанов период работы их между притирками увеличивается примерно в шесть раз. Нижние головки шатунов — центрального типа (один шатун вильчатый, другой плоский). [c.377]

Вал покоится на подвесках из стального литья, прикрепленных к картеру шпильками или болтами. Шатуны — центрального типа, рядом стоящие, одинаковой конструкции при смещенных цилиндрах, как показано на фиг. 430,а. Вкладыши коренных подшипников — стальные и залиты сплавом Сатко , состоящим из свинца (98%), бария и кальция. [c.379]

Определить ннер[[ионную нагрузку шатуна ВС шарнирного четырехзвенннка в положении, при котором осн кривошипа АВ и коромысла D вертикальны, а ось шатуна ВС горизонтальна. Длины звеньев равны 1ав = ЮО мм, 1цс = ко = 400 мм. Масса н1атуна ВС равна = 4,0 кг, и его центральный момент инерции /sj = 0,08 /сглг центр масс звена ВС лежит на середине отрезка ВС. Угловая скорость кривошипа АВ постоянна и равна (Oj = 20 сек . [c.82]

Определить инерционную нагрузку шатуна Вл механизма с качающимся ползуном при том положении его, когда угол AB == == 90 . Дано 1ав = 100 лл, 1ас = 200 лл, координата центра масс 1натуна= 86мм, масса шатуна = 20 кг центральный момент ннерцип шатуна = 0,074 кгм , угловая скорость кривошипа постоянна н равна oj = 40 сек . [c.82]

Для центрального кривошипно-ползунного механизма найтп минимальную длину 1вс шатуна ВС, при которой звено АВ может сове шать полный оборот около своей оси А. [c.231]

Центральный кри в ошипно шатунный механизм (рис. 36, а). Этот механизм широко используют для преобразования вращательного движения в прямолинейное возвратно-поступательное и наоборот. Ниже приведены точные и приближенные фор- [c.54]

Гидромотор (рис- 6, а) состоит из ротора с наклонным блоком цилиндров 4. Ротор имеет вал 1, установленный на трех подшипниках и соединенный с блоком цилиндров двойным несиловым карданом 3. В цилиндрах блока расположены поршни 10, соединенные шатунами 11с фланцем вала 1. Пружины 2 и 5 предназначены для создания постоянных поджи.мающих усилий на кардан и ротор. Рабочая жидкость из всасывающей линии через крышку 6 и торцовый распределительный диск 9 поступает в подпоршневое пространство и затем выталкивается в нагнетательную линию. Внутренние утечки рабочей жидкости отводятся через центральный штуцер 8. Для ограничения давления в гидросистеме и насосах используется предохранительная клапанная коробка 7. [c.20]

Рис. 52. Аксиально-поршнсвой регулируемый насос типа 207 1 — вал 2, 13 — крышка 3 — корпус 4, 6 — шарикоподшипники 5 — сдвоенный радиально-упорный подшипник 7 — фланец 8 — шатун 9 — цапфа 10 — поршень 11 — блок цилиндров 12 — распределитель 14 — поворотный корпус 15 — центральный шип 16, 17, 18, 19 — уплотнительные кольца 20 — манжета

При заданном дезаксиале легко установить возможные отношения длин шатуна и кривошипа кривошнпно-ползунного механизма. Например, если задана величина дезаксиала е= 12 мм, то при г = 40 мм имеем v = 0,3 и 1,3. Следовательно, длина шатуна должна быть равна или больше величины / = г =52мм. При г = 10 мм v=l,2, А, 2,2 и / 22 мм. В центральном механизме е = 0 и v = 0, следовательно, Х , т. е. [c.58]

Для пояснения этой мысли рассмотрим задачу о проектировании главной кинематической цепи двигателя внутреннего сгорания. Заданным параметром является ход поршня оз = зтах — зт п. Для центрального кривошипно-ползунного механизма 5оз однозначно определяют радиус кривошипа. Так как для этого механизма ход есть расстояние между крайними положениями ползуна, то Гз = оз/2. Чтобы кривошип кривошипно-ползунного механизма мог делать полный оборот, его длина должна быть меньше длины шатуна I., (как это легко обнаружить с помощью простого графического построения). Таким образом, любой шатун, у которого /2 > г , удовлетворяет заданным условиям. Поэтому его длина 1 является свободным (не заданным) параметром синтеза. Для того же, чтобы найти единственное и наилучшее решение поставленной задачи, нужно сформулировать дополнительные требования и дополнительные ограничения, а затем решить задачу на отыскание экстремума некоторой функции поставленной цели. Например, в рассмотренном примере можно искать оптимальный размер /2 шатуна из условий нанлучшей динамики механизма. В нашем курсе мы не имеем места для изучения специфических задач синтеза механизмов. [c.36]

Кривошипно-шатунные механизмы применяются в производственнотехнологических машинах главным образом для преобразования вращательного движения ведущего звена (кривошипа) в возвратно-поступательное движение ведомого звена (ползуна). Однако эти механизмы могут также преобразовывать возвратно-поступательное движение ползуна в непрерывное вращательное движение кривошипа. Кривошипно-шатунные механизмы могут быть внецентренными и центральными. При проектировании внецен-тренных кривошипно-шатунных механизмов считаются известными максимальное значение функции положения ползуна (максимальное перемещение ползуна) Пп,ах = гаах И отношение т времени рабочего хода ко времени [c.143]

Момент Mfr для наиболее широко применяемых ДВС с не-смехцепными кривошипно-шатунными механизмами (КШМ) центрального типа (рис. 16, а) можно представить в виде [28] [c.33]

Рассмотрим сначала центральный кривошипио-шатунный механизм, кривошип которого имеет радиус г и вращается с постоянной угловой скоростью 0J. Шатун длиной I преобразует вращательное движение в возвратно-поступательное движение поршня, причем центр вращения кривошипа лежит на продолжении осевой линии поршня. Для дальнейших расчетов имеет значение так 122 [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...