Диски Основная поверхность

Основным рабочим органом центробежного насоса (рис. 17.2) является свободно вращающееся внутри корпуса рабочее колесо, насаженное на вал. Колесо состоит из двух дисков — переднего в форме широкого кольца, с входным отверстием в центре, и заднего— сплошного, с втулкой в центре для насадки на вал. Диски соединяются в единую конструкцию лопастями, находящимися друг от друга на некотором расстоянии, и плавно изогнутыми в сторону, противоположную направлению вращения колеса. Внутренние поверхности дисков и поверхности лопастей образуют межлопастные каналы, которые при работе насоса заполнены перекачиваемой жидкостью. [c.194]

В соответствии с гипотезой жесткой нормали рассматривается основная поверхность диска, перемещения которой в направлениях г, 6 и г (рис. 3) обозначаются и° ul и w°. [c.266]

Положение основной поверхности выбираем при предположении переменного модуля упругости Е = Е (z, г) по радиусу и толщине диска [см. условие (2.45)] коэффициент Пуассона принимаем постоянным, не зависящим от координат. Силы связаны с перемещениями следующими выражениями [c.81]

Угол ср наклона нормали к основной поверхности мал, так что Nr == Ns и Mr = Ms (см. гл. 2). Уравнения равновесия кон-структивно-ортотропного элемента в силах совпадают с уравнениями равновесия элемента изотропного жесткого диска с искрив- [c.176]

Нажимный диск сцепления (рабочая основная поверхность) [c.88]

Основные неисправности муфт сцепления износ фрикционных накладок, отверстий под заклепки, поверхностей шлицевых пазов ступицы, поверхностей пазов и отверстий под ведущие пальцы, шлицев и посадочных мест под подшипники валов, поверхностей кулачков отжимных рычагов по высоте, отверстий под ось (палец) отжимных рычагов, пазов вилки включения износ, задиры, трещины и коробление поверхностей трения коробление ведомых дисков износ или срыв резьбы ведущих дисков износ поверхности и повреждение шпоночного паза валика вилки выключения износ выжимного подшипника потеря упругости нажимных пружин сцепления. [c.339]

Интегральные уравнения изгиба диска с учетом влияния сил в основной поверхности. Для расчета удобно использовать интегральное уравнение изгиба, которое получается после некоторых преобразова- 1ИЙ из уравнений равновесия и деформаций [c.124]

Если подрезаемая плоскость является основной поверхностью детали, например у фланцев, дисков, плит, то при установке этих деталей в патроне нужно проверить перпендикулярность расположения подрезаемой поверхности относительно оси шпинделя. Это делают при помощи рейсмуса или индикатора. Если торцовая поверхность детали бьет, необходимо исправить установку. Установку более длинных деталей следует проверять по их цилиндрической поверхности. [c.70]

Фрикционное однодисковое сцепление (однодисковое потому, что у него один ведомый диск 3) имеет две основные поверхности трения. Одной из них служит торец маховика, а другой — поверхность нажимного ведущего диска /3. Нажимной ведущий диск через палец 1 связан с маховиком 15 и, следовательно, вращается с тем же числом оборотов, что и маховик. [c.52]

Рис. 2.2. Схема деформации основной поверхности диска

Для дисков с искривленной основной поверхностью и существенным влиянием усилий в срединной поверхности на изгиб следует использовать полное уравнение (2.41). [c.364]

Пневматический авиагоризонт (фиг. 394) состоит из следующих основных элементов внешней рамки 1 карданного подвеса, ось вращения у—у которой направлена параллельно продольной оси самолета кожуха 2, служащего внутренней рамкой карданного подвеса и направляющим каналом для потока воздуха. Ось вращения. —х внутренней рамки расположена параллельно поперечной оси самолета. В кожухе 2 помещен ротор 3 гироскопа, представляющий собой диск, на поверхности которого (по его окружности) сделаны лунки. Главная ось вращения ротора г—г расположена вертикально и почти параллельно вертикальной оси самолета (угол между вертикаль- [c.480]

Быстрое скольжение электродного пятна на диске приводит к тому, что тепловые задачи для инструмента и заготовки отличаются характером источников теплового потока. В первом приближении для ЭЗ источник можно считать неподвижным, поэтому постановка тепловой задачи и ее решение, в общем, такие же, как для ЭЭО. Для получения более точных результатов следует учесть скольжение пятна и на заготовке, обычно намного меньшее, чем на диске. Благодаря большой длительности разряда и низкому давлению в канале плотность тока и удельный тепловой поток на ЭЗ меньше, чем примерно в тех же условиях ЭЭО. При грубых режимах ЭКО максимальный радиус канала довольно велик (несколько миллиметров), образующаяся на ЭЗ лунка имеет поэтому соответственно большие размеры (иногда вытянута в направлении вращения диска). Основная доля вещества из лунки выбрасывается в виде капель расплава, причем жидкий металл удаляется непрерывно по мере плавления материала заготовки. Глубину проплавления можно определить, решая одномерную тепловую задачу, когда тепловой поток поступает на обнажающуюся нерасплавленную поверхность ЭЗ (см. 1.3). Если не учитывать перегрева и кинетической энергии капель и принять, что при ЭКО на переменном токе длительность разряда Ти примерно равна половине периода напряжения ти 0,57 = 0,5//, то согласно формуле (36) получим глубину лунки [c.204]

Существует значительное количество деталей, ограниченных поверхностями вращения валы, втулки, гильзы, колеса, диски, фланцы и т. п. При изготовлении таких деталей (или их заготовок) в основном применяется обработка на токарных или аналогичных им станках (карусельных, шлифовальных). [c.194]

В псевдоожиженном слое крупных частиц практически обоснованно предполагать, что температурный перепад между поверхностью теплообмена и ядром слоя сосредоточен в основном на первом от поверхности ряде частиц. Можно также считать, что от поверхности к частице тепло передается теплопроводностью через газовую линзу, образованную поверхностями, теплообмена и частицы и условно ограниченную цилиндрической поверхностью диаметром, равным с1ц (для упрощения расчетов, как и ранее, частицу принимаем в виде цилиндра диаметром йц, а газовую прослойку — в виде диска того же диаметра и по объему, равному линзе), т. е. рассматривается задача по прогреву пакета из двух пластин (газ и частица) толщиной б и R = d соответственно с одинаковой начальной температурой to поверхность одной стороны пакета мгновенно приобретает температуру /ст, которая поддерживается постоянной, температура поверхности противоположной стороны также постоянна в про- [c.95]

На рис. 15.12 показана двухдисковая фрикционная муфта, соединенная со звездочкой для четырехрядной цепи привода буровой установки. Определить необходимое давление воздуха для включения этой муфты и проверить удельное давление на поверхности дисков, если номинальный передаваемый момент = = 2000 н-м коэффициент запаса сцепления Р = 1,4. Основные размеры муфты наружный диаметр асбестовой обкладки = = 430 мм внутренний диаметр = 270 лш кольцевой поршень [c.253]

Основные размеры шкивов для клиноременных передач и технические требования к этим шкивам стандартизованы. Стандарт устанавливает три типа конструкций шкивов (рис. 6.13) а — монолитных с расчетным диаметром до 100 мм б—с диском с расчетным диаметром от 80 до 400 мм в — со спицами и расчетным диаметром от 180 до 1000 мм. Шкивы могут изготовляться с цилиндрическим или коническим посадочным отверстием, число канавок у стандартных шкивов не превышает восьми. В шкивах со спицами ось шпоночного паза должна совпадать с продольной осью спицы (рис. 6.13, в). Для снижения изнашивания ремня за счет упругого скольжения шероховатость рабочих поверхностей канавок должна быть Ra 2,5 мкм. [c.102]

В диске № 1 в направлении развития трещины в пределах 1 мм от дефекта материала формировался преимущественно фасеточный рельеф излома, а далее в основном бороздчатый рельеф с отдельными протяженными фрагментами фасеточного рельефа. Лишь вблизи зоны нестабильного роста трещины доля фасеточного рельефа вновь увеличилась. Критические размеры трещины равнялись примерно 52 мм по поверхности диска и 17 мм в глубину. Шаг усталостных бороздок в пределах зоны циклического развития трещины увеличился с 0,5 до 12 мкм (рис. 9.47). [c.524]

Важным обстоятельством явилось выявление в каждом из сечений у обоих дисков участка вскрывшейся усталостной трещины. Он был расположен у отверстия под болт аналогично участкам, расположенным в сечениях первоначально длительно развивавшихся трещин. Это свидетельствовало о множественном характере появления усталостных трещин в отверстиях под болты у обоих разрушившихся дисков. Поверхности изломов на этих начальных участках также окислены до золотисто-серого цвета, характер развития трещин внутризеренный, а граница полуэллиптической формы с зоной долома четкая, что характерно для ситуации, когда предельное состояние с развившейся трещиной было достигнуто при резком возрастании нагрузки в момент окончательного разрушения диска. Размеры основных усталостных трещин в дисках Р-1 и Р-2 были соответственно по поверхности 2с = 6,5 мм и 2с = 1,2 мм, а в глубину а = 3,0 мм и а = 0,3 мм. [c.545]

Обратимся теперь к излому по вскрытой тре-шине, которая явилась продолжением развившейся трещины от указанного выше очага, расположенного вблизи кромки лопатки (см. рис. 11.6). Ее продолжение под основным изломом связано с формированием излома с теми же особенностями рельефа, что были указаны выше. Вместе с тем она имеет сильное загрязнение продуктами фреттинга от контактного взаимодействия берегов трещины. Это связано с ее остановкой на том этапе развития разрушения, когда произошло слияние двух исследуемых трещин. Слияние второй трещины с магистральной происходило в результате образования ее поверхности не от одного, а от нескольких очагов (см. рис. 11.7). Каждый очаг имел самостоятельное распространение, и их слияние обусловило появление второй макротрещины. Каскад растрескиваний, которые были выявлены по границе излома, соответствует каскаду очагов зарождения усталостных трещин вдоль впадины зуба крепления лопатки к диску. Они указывают на такой же характер зарождения полуэллиптических поверхностных трещин, как и в слз ае образования очага у кромки лопатки. Сформированный рельеф излома в указанных очагах свидетельствует о низкой скорости роста трещины в припороговой области усталостного разрушения данного материала. [c.585]

При теоретическом анализе используют модели дефектов в виде отражателей правильной геометрической формы (сфера, диск, цилиндр). В экспериментах точно воспроизвести расчетные модели в натуральном образце удается далеко не всегда. Например, практически невозможно выполнить модель дефекта в виде гонкого диска в толще образца. Поэтому при измерениях используют искусственные дефекты в виде полостей правильной геометрической формы с выходом на поверхность образца. Широко применяют также жидкостное моделирование, основанное на подобии процессов распространения продольных звуковых волн в твердом теле и в жидкости (коэффициент подобия где , Сда — скорости ультразвука в металле и жидкости). Основное преимущество этого способа анализа в том, что исследование можно проводить на искусственных дефектах, идентичных расчетной модели. [c.104]

Основные и покрывающие диски первого и второго колес и второе колесо в целом были в сохранности. В сохранности остались также заклепки и участки поверхности крепления лопаток с основными и покрывающими дисками. Структура материала разрушенной лопатки в широкой ее части ориентирована по мартенситу, твердость по НВ 241. В узкой части мартенситная ориентировка не [c.13]

Обследованием была установлена следующая картина разрушения. За срок службы в течение 2000 ч ротор полностью вышел из строя, причем основному разрушению подверглись длинные лопатки. На отдельных лопатках со стороны диска наблюдались разрывы 120—130 мм (рис. 7). Лопатки сильно утонились вследствие коррозии, что приводило к разрушению за счет недостаточной прочности. На лопатках, после очистки отложений, наблюдались углубления правильной формы, свидетельствующие о том, что наряду с коррозионным нарушением происходил и процесс эрозии. Очень сильно разрушились и заклепки — 50 % общего числа имели изъеденные головки. Сильно разрушились и уплотнения, изготовленные из сплава алюминия с небольшим содержанием меди. Гребешки обойм уплотнений были полностью разрушены. Участки поверхности у заклепок на лопатках диска и покрышке остались в сохранности. Основные и покрывающие диски, а также корпус машины подверглись незначительному разрушению. [c.16]

При обследовании установлена следующая картина из 18 лопаток пять имели сквозные трещины, расположенные посредине тела в продольном направлении. Трещины начинаются от выходной кро.мки. Длина трещин около 5 см. На других лопатках наблюдались бороздки, которые могут служить зародышами трещин. На кромках некоторых лопаток наблюдались зазубрины н шероховатости. Основной и покрывающий диски, заклепки как с наружной, так и с внутренней сторон, участки поверхности металла у заклепок остались в сохранности. [c.42]

В ряде случаев для морских гидротехнических сооружений рационально применять двухступенчатую схему защиты. На первом этапе поддерживают высокую плотность тока, при которой образование и отложение защитной пленки протекает быстро. После того как на поверхности образуется достаточно толстая пленка из труднорастворимых солей, приступают ко второму этапу защиты. При этом плотность тока делают более низкой, чем первоначальная. Двухступенчатую защиту можно осуществить как путем регулирования плотности тока катодной станции, так и путем монтажа основных и вспомогательных протекторов. Основные протекторы рассчитаны на весь период действия защиты, а вспомогательные — только на начальный этап повышения плотности тока. Поэтому для основных протекторов отношение массы к поверхности уменьшено, что определяет их сферическую форму, в то время как вспомогательные протекторы выполнены в виде дисков или лент. При защите подземных трубопроводов в результате продолжительной поляризации наблюдается своеобразная цементация грунта, прилегающего непосредственно к металлической поверхности. [c.66]

Используем основные гипотезы теории тонких оболочек (гипотезу недеформируемой нормали Кирхгофа, гипотезу ненадавли-вания слоев ). Толщину оболочки-— диска считаем достаточно малой по сравнению с наружным радиусом. Положение поверхности отсчета осевой координаты z (основной поверхности) оболочки до деформации показано на рис. 2.8 сплошной линией, а после деформации — штриховой. Для угла подъема ф оболочки до деформирования и в деформированном состоянии (ф -f- ) принимаются обычные ограничения [c.40]

Пример 6.4. На рис. 6.13, а—е приведены результаты упругого и упруго-лластического расчетов крыльчатки нагнетателя, упругий расчет которой при частоте вращения 25 ООО об/мин приведен в примере 6.3. Упругопластический расчет выполнен для и = 42 ООО об/мин, при которых пластические деформа-4 )ии в колесе существенны. Кривая деформирования материала колеса (алюминиевого сплава АК4-1) показана на рис. 6.14. Сплошными линиями изображены напряжения первого упругого приближения в срединных поверхностях дисков и на средней линии лопатки. Штрихпунктиркыми линиями показаны напряжения на наружной поверхности основного диска, внутренней поверхности покрывающего диска и по границе сопряжения с основным диском — для лопатки. Штриховыми линиями показаны напряжения с противоположных сторон элементов. Аналогичными сдвоенными линиями представлено распределе-, ние напряжений в элементах тех же крыльчаток, полученное в результате упругопластического расчета. [c.196]

Червячные колеса вращаются с небольшой скоростью н, как правило, не требуют балансировки, поэтому нерабочие поверхности обода, диска, ступицы колеса оставляют необработанными и делают конустлми с большими радиусами закруглений. Острые кромки на торцах вецца притупляют фасками / 0,5щ, где /71 — модуль зацепления с округлением до стандартного значения (см. с. 42). Размеры других основных конструктивных элементов принимают но соотношениям 5 2,5т 5(1= (1,2...1,3)5 С=(1,2...1,3)5о /г [c.52]

Частота вращения червячных колес, как правило, невелика, и их балансировку не проводят. Поэтому нерабочие поверхности обода, диска, ступицы колеса оставляют необработанными и делают конусными с больишми радиусами закруглений. Острые кромки на торцах венца притупляют фасками / я 0,5от с округлением до стандартного значения (см. стр. 63), где т — модуль зацепления. Размеры других основных конструктивных элементов [c.73]

Основной частью п ь е з о п р е о б р а з о в а т е л я является пьезоэлемент, наиример, пластина кварца, титаната бария в виде диска толщиной, равной половине длины волны ультракоротких (УК) колебаний. Преобразователи разделяются на прямые — вводят продольную волну нерпендикулярно контролируемой поверхности наклонные — вводят нонеречную волну под углом к поверхности раздельно-смещенные — вводят продольную волну под углом 5... 10° к плоскости, перпендикулярной поверхности ввода. [c.131]

Основное условие правильной работы подшппншса (одновременное прилегание всех дисков к опорным поверхностям) вызывает повышенные требования к точности обработки. Рабочие новерхностн вала п корпуса обрабатывают гребенчатыми резцами и притпрают в сборе. В конструкциях с наборными дисками осевые раз.меры дисков выполняют с жесткими допусками. [c.421]

Пьезоэлектрические преобразователи (ПЭП). Основной частью данных преобразователей является пьезоэлемент — пластина из кварца, титаната бария или пъезокера-мики [например, цирконат-титанат свинца (ЦТС), твердые растворы четырехкомпонентных систем ПКР). Пластина представляет собой диск, толпщна которого равна половине длине волны УЗК. ПЭП разделяют на прямые (излучают продольную волну перпендикулярно поверхности), наклонные (излучают поперечную волну под углом к поверхности) и раздельно-смещенные (излучают продольную волну ггод углом 5... 10° к плоскости, перпендикулярной поверхности ввода). Их основные элементы представлены на рис. 6.27. [c.180]

Расчет. В период включения муфты ведущий диск проскальзывает относительно ведомого, что сопровождается износом рабочих поверхностей. Основными факторами, определяющими интенсивность износа, являются удельное давление и температура трущихся поверхностей. В связи с этим передаваемый крутящий момент УИкр и сила Q, необходимая для включения муфты, определяются с учетом ограничения величины удельного давления. Для дисковой муфты расчетный (передаваемый) крутящий момент, на основании 15, определяется формулой [c.444]

Основным критерием работослособяосгц фрикционных муфт является износостойкость трущихся поверхностей. Поверхности трения дисков проверяют на износостойкость по значению давления. [c.362]

При изучении тонких покрытий хорошо зарекомендовал себя следующий прием [253]. Две одинаковые заготовки склеиваются эпоксидной смолой так, чтобы поверхности покрытия были обращены друг к другу. Из образовавшегося соединения изготавливдется цилиндр, который затем разрезается на диски, включающие в себя основной металл, покрытие и клей. Диски утоняются по рассмотренной выше методике на установке для ионного травления, Элек- [c.178]

Дефекты материала могут иметь не только производственную, но и эксплуатационную природу (табл. 9.1). К ним в основном относят контактные повреждения поверхности дисков в виде фрет-тинг-коррозии, которые вызывают снижение усталостной прочности дисков. [c.466]

По схеме (геометрии) фронта основное развитие уста.лостной трещины имело место до момента ее выхода на поверхность, обращенную к наблюдателю, где она могла быть выявлена визуально. Контроль дефлектора осуществляли в эксплуатации без его снятия с диска. Поэтому важно было установить, насколько глубоко может проникать сигнал от ультразвукового датчика внутрь дефлектора с тем, чтобы затем оценить продолжительность оставшегося периода роста трещины до момента окончательного разрушения дефлектора. [c.538]

До недавнего времени все лопатки компрессоров и турбин ГТД проектировали по принципу безопасного ресурса. Лопатки отстраивали по основному тону их колебаний таким образом, чтобы резонансные колебания либо вообще не возникали, либо их появление имело кратковременный характер на переходных режимах работы двигателя. Однако реальная эксплуатация двигателей показывает, что разрушение лопаток происходит при различной наработке двигателя и является частым событием по различным причинам [3, 4]. Возможна высокая концентрация напряжений по зонам галтельного перехода у основания лопаток, проявление фреттиига по контактирующим поверхностям основания лопатки и межпазового выступа диска, а также весьма распространены ситуации повреждения пера лопатки из-за попадания постороннего предмета в газовоздушный тракт ГТД или возникновения коррозионных язв. Следствием этого является фактическая эксплуатация лопаток с развивающимися в них усталостными трещинами. [c.567]

Для определения направления магнитных силовых линий намагничивающего поля и оценки чувствительности контроля применяют специальное приспособление (рис. 5.18), основной элемент которого — контрольный образец 2, представляющий собой стальной диск, состоящий из семи сегментов, плотно подогнанных друг к другу и соединенных между собой пайкой. На одном из сегментов наносится дефект длиной 3 мм, служащий для оценки чувствительности контроля, с помощью зубила или бойка из комплекта УНЭД-Ц2 с обратной стороны сегмента так, чтобы на верхней поверхности образовался четкий след режущей кромки. Затем эту поверхность шлифуют до образования ровной (без выступов) плоскости с видимой тонкой полостью иа месте следа от зубила (бойка) покрывают слоем светлой нитроэмали в несколько приемов после высыхания каждого предыдущего слоя краски. Образец вклеивают в оправку / из немагнитного материала, в которой сделаны отверстия для слива суспензии оправку крепят в проволочной рамке 3 с трубчатой ручкой 4, в которой она может вращаться. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...