Точечный реактор

Некоторые типы обратных связей включаются в уравнения динамики реактора относительно грубым способом, с помощью обобщенных параметров, таких, как температура топлива, температура замедлителя и т. п. (см. разд. 9.4.1). Тем не менее для определения этих параметров требуются детальные расчеты переноса тепла, гидродинамики и т. д. Несмотря на эти упрощения, получающиеся уравнения являются нелинейными, и полный анализ любых, кроме самых простых, моделей затруднен даже для точечного реактора. При небольших отклонениях от критического состояния реактора соответствующие уравнения, тем не менее, можно приближенно линеаризовать и затем легко решить, как будет видно в дальнейшем. [c.371]

При выводе уравнений, описывающих поведение во времени точечного реактора (кинетика), используется процедура, подобная той, что применяется в некоторых примерах гл. 6. Сначала уравнение (9.2) умножается на Фо, а уравнение (9.4) — на Ф. Результаты затем вычитаются и интегрируются по объему, углам и энергии с учетом уравнения (9.7), которое используется в члене, содержащем дФ д1. Как и в разд. 6.1.2, члены с градиентом затем уничтожаются (с использованием теоремы Гаусса — Остроградского и граничных условий). Окончательный результат включает члены, описывающие источники мгновенных и запаздывающих нейтронов, и некоторые разности, например, между о и (см. разд. 6.4.8). Он может быть записан в виде [c.373]

Необходимо отметить тем не менее, что уравнения кинетики реактора (9.8) и (9.9) часто используются иначе параметры не рассчитываются с помощью форм-функции, а постулируются, что можно сделать, например, на основе экспериментальных исследований. Уравнения (9.8) и (9.9) в этом случае называют уравнениями кинетики точечного реактора, чтобы просто подчеркнуть, что здесь не обращается внимание на пространственное распределение потока нейтронов. Это и есть тот подход, который в основном используется в последующих разделах настоящей главы. [c.376]

Как только определены форм-функция и функции Фо и Р, можно рассчитать параметры, фигурирующие в уравнениях для точечного реактора. Наибольший интерес представляет реактивность р, которая, как видно из уравнения (9.10), пропорциональна изменению в макроскопических сечениях, появляющемуся при переходе от соответствующего критического состояния к рассматриваемому состоянию системы. Некоторые из этих изменений могут быть результатом внешних воздействий, например, движения регулирующих стержней. В других случаях эти изменения возникают при обычной эксплуатации реактора на мощности, как упомянуто выше при описании механизма обратных связей. Эти вопросы будут детализированы в последующих разделах. [c.378]

ТОЧЕЧНЫЙ РЕАКТОР НУЛЕВОЙ МОЩНОСТИ [c.378]

Из-за отсутствия обратных связей в реакторе нулевой мощности уравнения (9.8) и (9.9) образуют замкнутую систему, причем параметры р. Л, и 5/ считаются известными. Эти уравнения являются тогда уравнениями точечного реактора нулевой мощности и могут быть представлены в виде одного выражения, которое иногда оказывается более удобным. Для его вывода уравнение (9.9) решается относительно С) ( ) [c.379]

Уравнение обратных часов широко использовалось при определении значения реактивности по наблюдаемым асимптотическим периодам, например, при калибровке управляющих стержней. Величины Р у и Л для реактора можно в большинстве случаев получить с хорошим приближением или из равенств (9.11) и (9.13) с оценкой форм-функции или из других соображений. Например [21], величину 5 можно получить на основании измеренной разности масс, соответствующих критическим состояниям на мгновенных и запаздывающих нейтронах, выраженной с помощью теории возмущений в единицах к (см. разд. 6.3.3). Используя соотношения для точечного реактора типа уравнения обратных часов, необходимо помнить, что параметры р, р -и Л должным образом определены форм-функцией г ) (г, й, Е, 1), которая, в свою очередь, отражает общее состояние нейтронного поля в реакторе в рассматриваемый момент времени. [c.381]

ЧИСЛЕННЫЕ РЕШЕНИЯ УРАВНЕНИЙ ТОЧЕЧНОГО РЕАКТОРА И ПРИБЛИЖЕНИЕ НУЛЕВОГО ВРЕМЕНИ ЖИЗНИ МГНОВЕННЫХ НЕЙТРОНОВ [c.381]

Как было сказано выше, в реакторе, работающем на мощности, реактивность является функцией мощности. Следовательно, уравнение кинетики (9.8) представляет собой нелинейное по мощности реактора уравнение. Тем не менее если реактивность реактора, работающего на мощности, подвергается небольшим возмущениям, то можно линеаризовать уравнения точечного реактора. Простые уравнения, которые здесь выводятся, найдут применение в последующих разделах. [c.383]

Последние два уравнения и есть линеаризованные уравнения кинетики точечного реактора. [c.384]

Передаточную функцию для линеаризованной системы, определенную уравнением (9.43) или (9.44), называют передаточной функцией реактора нулевой мощности. Смысл этого определения состоит в допущении, что уровень мощности совершенно не влияет на реактивность. Другими словами, не принимаются во внимание эффекты обратных связей. Если имеется обратная связь (см. рис. 9.5), то она считается разорванной. Это может быть справедливо на практике, только если реактор работает на такой низкой, почти нулевой мощности, что температура и другие связанные с ней условия в реакторе остаются неизменными во время работы. Более общие проблемы точечного реактора с обратными связями обсуждаются в разд. 9.4.1 и далее. [c.385]

ТОЧЕЧНЫЙ РЕАКТОР С ОБРАТНОЙ СВЯЗЬЮ [c.389]

Вследствие этих и других приближений, состоящих в исключении или упрощении пространственных эффектов в кинетике точечного реактора, всегда имеется некоторая степень неопределенности в расчете изменений реактивности, возникающих из-за действия обратных связей. Желательно, чтобы вычисляемые характеристики реактора были нечувствительны к этим приближениям, но, во всяком случае, ожидаемые эффекты обратных связей должны проверяться с помощью экспериментальных работ, по крайней мере, в период пуска реактора и в начале его работы. [c.390]

Для обоих методов покажите, как уравнения кинетики точечного реактора могут быть использованы для интерпретации экспериментальных данных и определения реактивности. Обсудите круг проблем, возникающих при необходимости учета пространственных эффектов, и опишите способ расчета пространственных эффектов с помощью стационарных уравнений. Имеют лн описанные методы какие-либо преимущества перед методом импульсного источника нейтронов [c.469]

Точечная модель реактора 375 Точечный реактор 372—384 [c.484]

В практике расчета прохождения быстрых нейтронов в защите реакторов наиболее широко используется метод интегрирования функции влияния точечного источника по объему активной зоны (иногда называемый методом лучевого анализа). В этом методе распространение быстрых нейтронов (у-квантов) описывается вдоль луча, соединяющего точку объемного источника (активной зоны) с расчетной точкой, с учетом всех материалов, находящихся на этом пути, и с последующим суммированием вкладов от элементарных источников, суперпозицией которых можно представить активную зону, В результате плотность потока быстрых нейтронов равна [c.49]

Расчет ослабления первичных и вторичных у-квантов в защите реактора чаще всего проводят методом, близким к методу расчета потока быстрых нейтронов, а именно интегрированием функции влияния точечного изотропного источника у-квантов. В групповом виде общая формула для плотности потока у-квантов имеет вид [c.57]

При проведении расчетов поля у-квантов в защите реактора обычно рассчитывают отдельно две составляющие у-излучение из активной зоны и вторичное у-излучение из защиты. При расчете составляющей активной зоны как излучения гомогенного объемного источника можно пользоваться аналогично случаю быстрых нейтронов различными формулами, полученными для объемных источников. Например, для сферической активной зоны с равномерной плотностью источников интегрирование функции влияния точечного источника приводит к следующему выражению для плотности потока у-квантов [38] [c.59]

Механизм образования радиационных дефектов и изменение физических свойств материалов под действием реакторного облучения как в ТЯР, так и в реакторах деления состоит в том, что рожденные в реакторе частицы (нейтроны, электроны, 7-кванты, а-частицы и т. д.) создают в облучаемом материале при упругих столкновениях с его атомами ПВА, которые, в свою очередь, создают каскад смещенных атомов и вакансий. В материале возникает ль-шое число точечных дефектов с неоднородной пространственной плотностью. Далее эти дефекты под действием температуры, механических напряжений и облучения испытывают сравнительно медленную эволюцию, образуя комплексы точечных дефектов, выделяясь на внедрениях и неоднородностях, создавая дислокационные петли и поры. Эта эволюция и ее результат — изменение физических свойств материала — рассмотрены в следующих главах. [c.46]

Информация о радиационном распухании материалов и закономерностях развития радиационной пористости поступает из следующих источников исследование опытных образцов материалов, облученных в быстром реакторе исследование оболочек экспериментальных стержневых твэлов исследование элементов конструкции активной зоны быстрых реакторов эксперименты по ионному и электронному облучению математическое моделирование и теоретическое исследование процессов взаимодействия падающей частицы G атомами вещества и отжига образующихся при этом точечных дефектов. [c.115]

Сварочные рабочие столы 5—313 Сварочные реакторы 5 — 286 Сварочные ролики 5 — 383 Сварочные рукава точечные 5 — 377 Сварочные скобы 8—261 Сварочные станки автоматические портальные [c.255]

Первые сведения о влиянии облучения на ползучесть были получены при испытании урана в реакторе. Увеличивающееся при облучении количество точечных дефектов способствует убыстрению ползучести урана в 50 100 раз, несмотря на то, что радиационное упрочнение материала приводит к уменьшению скорости движения дислокаций. [c.80]

Накапливаясь, точечные дефекты в керамических материалах снижают подвижность и концентрацию носителей тока и снижают проводимость диэлектрика при длительном облучении в канале реактора. Особенно четко это проявилось на примере титаната бария и вы- [c.322]

Опыт промышленной эксплуатации различного рода подогрева-тел.ей и реакторов показал, что в условиях работы теплообменников стадии аммонолиза скорость коррозии углеродистой стали П1ш температурах выше 400°С находится в пределах 0,02—0,05 мм/год, характер коррозии точечный и язвенный. Низколегированные стали корродируют примерно с той же скоростью, но коррозия равномерная. [c.500]

В настоящей главе рассмотрены временнйе задачи переноса нейтронов, в которых пространственными и энергетическими изменениями нейтронного потока нельзя пренебречь и эти изменения не могут быть описаны моделью точечного реактора (см. гл. 9). В разд. 9.2.3 показано, что хотя уравнения кинетики реактора (9.8) и (9.9) являются точными, они останутся чисто формальными до тех пор, пока не будет получена оценка форм-функции г ) (г, й, Е, t) для любого момента времени, достаточно хорошая для определения реактивности и других параметров реактора по уравнению (9.10). Известно, что в некоторых случаях форм-функция может быть аппроксимирована не зависящей от времени функцией, приводящей к точечной модели реактора, либо в более общем случае получена из адиабатического приближения. Иногда (г, й, Е, О можно рассчитать на основе квазистатического приближения. Сравнение этих трех приближений дано на примере в разд. 10.1.3, но сначала рассмотрим другие методы решения задач, в которых поток нейтронов зависит как от времени, так и от пространственных координат. [c.420]

Можно сделать вывод, что, за исключением случая очень тонких активных зон, точечная модель реактора и адиабатическое приближение дают плохое предсказание характера резкого переходного режима, вызванного локальными изменениями реактивности. В связи сэтим резким переходным режимом следует считать такой режим, когда резкое изменение пространственной формы потока происходит за временной интервал, меньший или порядка времени жизни запаздывающих нейтронов. Как указано раньше, уравнение точечного реактора с постоянной по времени форм-функцией обычно удовлетворительно описывает переходные режимы с очень малыми изменениями реактивности. Адиабатическое приближение хорошо описывает переходные режимы при достаточно ма- [c.427]

Изменение концентрации точечных дефектов, являющихся основой изменения макросвойств графита, в работе [32] описано системой дифференциальных уравнений. Однако эти уравнения не решены аналитически, что, естественно, затрудняет их использование. В работе [45] предложено общее уравнение изменения числа точечных дефектов со временем облучения в реакторе под действием нейтронного и -у-облучения. Поток Y-квантов в этой работе рассматривается в связи с радиационным отжигом дефектов. [c.192]

Клапаны, производство 68, 197 Кобальт 151 Коллектор 25, 64, 197 Конденсатор 28, 233 Коррозия 29 газовая 30 в жидкой фазе 82 в паре 182 под напряжением 35 разрушение 123 стадии 144 точечная 34 Корпус 163 водо-водяных реакторов 164 газоохлаждаемых реакторов 170 тяжеловодных реакторов 18, 19 турбины 201 Коффина — Мэнсона соотношение 45, 117, 254 Криптон 106 Ксенон 106 [c.253]

Кинетика и управление Я. р. При решении нестациояар-ных задач реакторной физики в большинстве случаев мож но исходить из того, что пространственное распределение нейтронов практически не меняется со временем и, следовательно, временную зависимость мощности можно находить для реактора в целом (точечная модель Я. р.). Осн. параметром, определяющим ход мощности, служит реактивность [c.682]

В конструкционных материалах атомных реакторов, подверженных реакторным излучениям, под действием главным образом быстрых нейтронов образуются радиационные дефекты [44, 50, 57] точечные — выбитые из узлов кристаллической решетки межузельные атомы и соответствующие им вакансии комплексные — кластеры (скопления вакансий или межузельных атомов), дислокационные петли межузельного и вакансионного типов и вакан-сионные поры инородные атомы новых элементов, в том числе газов, — продукты ядерных реакций (трансмутантные элементы) газовые пузырьки — скопления атомов трансмутантных газов. [c.341]

В аппаратах, работающих при повышенных температурах, например в реакторе аммонолиза, все вышеуказанные компоненты находятся в парообразном состоянии, и, хотя коррозия углеродистой стали незначительна, применять ее как конструкционный материал нельзя. В этих условиях вследствие термического разложения аммиака при 400—450 °С металл наводороживается и азотируется [6], а это приводит к охрупчиванию и образованию микро-и макротрещин. Кроме того, агрессивное воздействие среды в реакторе аммонолиза усугубляется присутствием небольших количеств побочных продуктов. Так, присутствие 1—2% СОг резко увеличивает скорость коррозии сталей. В производственных средах, которые включают двуокись углерода, например при получении гликолей из непредельных углеводородов и двуокиси углерода при 120—200 °С, углеродистая сталь корродирует со скоростью 0,1—0,2 мм/год (характер коррозии точечный и язвенный). В этих же условиях скорость коррозии стали 1X13 составляет 0,01 мм/год [c.499]

Нержавеющие хромоникелевые стали типа Х18Н10Т и ОХ21Н5Т во всех испытанных аппаратах (за исключением реактора и рассольного холодильника) подвергаются незначительной точечной коррозии с общей скоростью не более 0,002 мм год. Межкристаллитной коррозии при этом не обнаружено. В условиях работы реактора синтеза этилмеркаптана (температура 150—180° С и давление 25 ат) нержавеющая сталь 1Х18Н10Т интенсивно корродирует. При обследовании деталей реактора из этой стали, проработавших около года, было обнаружено также интенсивное коррозионное [c.171]

Рис. 4.3. Точечная и язвенная коррозия кармана термопары из стали Х18Н10Т после 1 года работы в условиях реактора 7 (рис. 4.2),

Обследование деталей реактора, выполненных из стали Х18Н10Т, показало неудовлетворительную стойкость этой стали в условиях синтеза этилмеркаптана при 150—180° С и давлении 25 ат. Отмечена не только интенсивная точечная и язвенная коррозия, но также и коррозионное растрескивание <рис. 4.3—4.8). [c.98]

На поверхности реактора мелкая точечная коррозия. Отщепление НС1 0,5 вес. % Контактная трубка с толщиной стенки 1 мм разрушилась в верхней и нижней части в результате межкрй-сталлитной коррозии. Карман термопары толщиной [c.149]

В условиях работы реактора получения водного раствора холинхлорида образцы из титана и его сплавов сохраняют свой внешний вид и вес. Углеродистые и хромоникелевые стали в этих условиях подвергаются точечной и язвенной коррозии. [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...