Фактор потока

Направленный поток характеризуется двумя факторами, один из которых называется скоростным и обозначается через и и второй — силовым и обозначается через q. Произведение этих факторов дает мощностной фактор потока или количество энергии, переносимой потоком в единицу времени он обозначается буквой N [c.16]

Из формулы (1.2) следует, что мощностной фактор потока может равняться нулю в следующих случаях [c.16]

Обозначим энергию, которую несет аккумулирующий поток через Wj. Тогда мощностной фактор потока будет [c.18]

Направление скалярного потока может определяться также знаком его скоростного и силового факторов. Условимся скоростной фактор потока обозначать пунктирной, а силовой — сплошной стрелкой, выставленной вне потока, как указано на рис. 1.5, а. [c.24]

Факторы потоков и характеристика узловой точки. Вращательный механический поток имеет следующие факторы [c.31]

Классическая концепция отрыва потока сформулирована как для двумерного, так и для осесимметричного течений. Прандтль [2] установил, что необходимым условием отрыва потока от стенки является возрастание давления в направлении течения, т. е. положительный (или обратный) градиент давления в направлении течения (фиг. 3). Это утверждение справедливо как для течения сжимаемой среды (газа), так и для течения несжимаемой среды (жидкости). Следовательно, в общем случае отрыв потока происходит под действием положительного градиента давления и под влиянием ламинарных или турбулентных вязких явлений. В отсутствие одного из этих факторов поток не отрывается. [c.14]

Заметим, однако, что при ПМО кроме нагрева действуют и некоторые другие факторы. Поток раскаленных газов, содержащихся в плазменной дуге, содействует насыщению этими газами, в частности водородом, поверхности заготовки, что создает условия для охрупчивания металла и снижения работы пластического де- [c.7]

Таким образом, условием подобия процессов гидродинамики и теплообмена при охлаждении шаровых твэлов будет, помимо геометрического подобия и температурного фактора, равенство трех критериев Re, Nu и Рг — модельного эксперимента и натурного явления. Хотя критерий Re является мерой сил инерции и трения потока теплоносителя, его применяют также и для [c.47]

Класс дисперсных потоков рассматривается как двухкомпонентная механическая смесь, в которой отсутствуют фазовые переходы, истирание и дробление частиц (в принципе возможен учет и этих факторов). [c.33]

Согласно (1-54) коэффициент теплоотдачи дисперсного потока можно увеличить за счет увеличения кажущейся теплопроводности пограничного слоя (что определяется характером движения и размером твердых частиц и др. факторами), а также за счет увеличения температурного градиента в пограничном слое дисперсного потока (в связи с меньшей толщиной этого слоя). Последнее зависит не только от обстановки, создаваемой твердыми частицами в пристенной зоне, но и от термического сопротивления ядра потока (см. гл. 6-8). [c.45]

Таким образом, коэффициент торможения падения частиц во встречном потоке зависит от числа тормозящих элементов п, отношения скорости витания и скорости падения в вакууме, коэффициента аэродинамического торможения К и ряда факторов, суммарно учитываемых эмпирическим коэффициентом с. Согласно (3-20) и (3-24) определим, что [c.92]

Согласно анализу, проведенному в гл. 2 (рис. 2-9), фактор стесненности практически не оказывает влияния на аэродинамическую характеристику газовзвеси — на взвешивающую скорость —при объемных концентрациях до р 0,00035. Для различных потоков газовзвеси это соответствует расходной концентрации ц, 1ч-1,5. Поэтому для обобщения отобраны опытные данные, характерные тем, что [х<1—1,5 ( р<3,5-10- ). Рассмотрение вопроса о влиянии на теплообмен концентраций, превышающих 1 —1,5, проведено в дальнейшем. [c.163]

Основным фактором, определяющим теплообмен, как и во всех ранее рассмотренных областях существования дисперсного потока, оказалась концентрация. Средние для всего канала значения коэффициента теплообмена возрастают почти пропорционально увеличению р, лишь в некоторой степени увеличиваясь в области р = 0,03н- [c.265]

Для всех рассмотренных случаев работы непрерывным потоком можно установить, что решающим фактором, обусловливающим соблюдение принципа непрерывного потока, является не механическое транспортирование деталей (изделий), а такт работы. [c.25]

Параметр включает величины, зависящие от конструктивных форм, электрических, пылевых и других характеристик и факторов, влияющих на эффективность улавливания аппаратом, за исключением скорости потока W. По известной величине легко определить [c.56]

Чтобы выявить влияние степени неравномерности потока на эффективность работы электрофильтра, исключив при этом другие факторы, следует оперировать не абсолютными значениями (Яу ), , к р ,, а отношениями их к тем же величинам, но подсчитанным в предположении, что поле скоростей равномерно по сечению данного аппа])ата (УИк 1). Тогда на основании выражений (2.6) и (2.12) [c.59]

Все эти факторы (влияние стенки, нарушение однородности слоя во время эксплуатации, запирание отдельных отверстий опорных решеток) создадут аналогичную неравномерность распределения скоростей в слое также и при набегании на него потока полным сечением (см. рис. 3.12, г). [c.91]

Зависимость степени выравнивания потока от некоторых из перечисленных параметров была выявлена теоретически. Экспериментальные исследования были направлены на широкую проверку этих теоретических зависимостей, а также общих принципов выравнивающего действия решеток и изучения влияния на степень выравнивания потока тех факторов и параметров, в отношении которых это влияние не могло быть теоретически установлено. [c.154]

Сложное передающее устройство, как мы сказали, можно описать схемой силового потока, состоящей из кинетических и разветвляющих УТ. Однако иногда в этом нет необходимости и его удобнее описывать одной УТ. Эту точку назовем обобщенной. Обобщенная УТ описывает любое преобразующее устройство, в котором происходит одновременное преобразование скоростных и силовых факторов потоков, а также подвод или отвод рассеянной энергии. Таким образом, в общем случае в схему силового потока могут входить кинетические, разветвляющие и обобщенные УТ. [c.22]

Направленный поток кинетической (или обобщенной) УТ может быть абсолютный или относительный. Так, если скоростной фактор потока определяется относительно внешней системы координат, которая условно считается неподвижной, то этот скоростной фактор является абсолютным и поток также считается абсолютным. Если скоростной фактор данного потока определяется по отношению к системе координат, движущейся с другим потоком, принадлежащем той же УТ, то скоростной фактор первого потока будет -етноентельным и сям поток [c.25]

Наиболее важным с точки зрения преобразования энергии является трансформатор. Под трансформатором здесь понимается преобразующее устройство, которое может менять скоростной и силовой фактор потока, идущего от приводного двигателя к движителю самоходной машины. При этом трансформатор может быть ступенчатым, непрерывным, регулируемым, автоматическим. [c.27]

Поскольку поток Р1Л является фактором потока G и ф = =ф = р, то P F Л, ф)<Р(С, ф ) (см. Уолтерс [28, теорема 2.2] )) [c.156]

Определение 2.3.7. Поток ф N —> N называется орбитальньш фактором потока 1р М М, если существует сюръективное непрерывное отображение к МН, которое переводит орбиты (/з в орбиты ф . С-поток 1р называется топологически устойчивым, если он является орбитальным фактором любого непрерывного потока, достаточно близким к нему в равномерной топологии. [c.82]

Сквозные дисперсные потоки имеют многочисленные технические приложения пневмотранспорт ряда материалов, движение сыпучих сред в силосах и каналах, сушка в слое и взвеси (шахтные, барабанные, пневматические и другие сушилки), камерное сжигание топлива, регенеративные и рекуперативные теплообменники с промежуточным твердым теплоносителем, гомогенные и гетерогенные атомные реакторы с жидкостными и газовыми суспензиями, химические реакторы с движущимся слоем катализатора или твердого сырья, шахтные и подобные им печи — все это далеко не полный перечень. Возникающие при этом технические проблемы изучаются давно, но разрозненно и зачастую недостаточно. Исследование различных форм существования сквозных дисперсных систем в качестве особого класса потоков, выявление режимов их движения, раскрытие механизма теплообмена и влияния на него различных факторов (в первую очередь концентрации), использование полученных данных для увеличения эффективности существующих и разрабатываемых аппаратов и процессов — все это представляется как чрезвычайно актуальная и важная для современной науки и различных отраслей техники проблема. Так, например, применение проточных дисперсных систем в теплоэнергетике позволяет разрабатывать новые экономичные неметаллические воздухоподогреватели, высокотемпературные теплообменники МГД-установок, системы интенсивного теплоотвода в атомных реакторах, высокоэффективные сушилки, методм энерго технологического использования топлива и др. [c.4]

Для плотного гравитационного слоя массовая скорость увеличивается за счет линейной скорости, поскольку концентрация его практически неизменна. Однако при превышении предельной скорости слоя наступает его разрыв и переход в режим падающего слоя. Здесь наблюдается как бы та же картина, что в кипящем слое, но применительно к другим условиям. Разнонаправленное влияние двух факторов — увеличение теплоотдачи за счет роста скорости и ее уменьшение за счет падения концентрации (плотности) потока — уравновешено в критической точке. Переход через критическое число Фруда (здесь — через оптимальную массовую скорость) в ряде случаев определяет превалирующее влияние второго фактора. В области потоков газовзвеси основным интенсифицирующим фактором является концентрация твердой фазы. На рис. 1-4 линия, характеризующая поток газовзвеси, построена для Un = onst следовательно, увеличение массовой скорости вызвано лишь ростом концентрации. При переходе в область флюидных потоков наблюдается второй максимум. [c.25]

Комплекс Кп.т согласно (4-26)—критерий проточности только твердого комшонента — мера отношения его силы инерции к силам трения, вызываемым частицами на неподвижных границах потока. Ранее (гл. 1) получено число проточности Кп для всей дисперсной системы. Очевидно, что в ряде случаев комплексы Кц, Кп.т Кст являются определяемыми, поскольку в них входит напряжение (сила) взаимодействия частиц со стенкой — функция основных определяющих факторов. [c.121]

Для выяснения влияния на теплообмен концентрации частиц ц = рртФ р используем следующую методику. Вначале обобщаются опытные данные, полученные при такой концентрации частиц в потоке, при которой влияние стесненности не проявляется и, следовательно, соответствующие этому факторы р,, Dfd , могут быть исключены из уравнения (5-23). Для нестесненной газо-взвеси [c.163]

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

На рис. 6-6 проведено сопоставление данных но теплообмену в потоках га-зовзвеси. Значительная pai-бежка линий закономерна, поскольку показано влиянне лишь одного фактора Z = [c.225]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

Здесь следует отметить снил<ение влияния концентрации на ANUn/Nu при р>0,1, что проявляется в уменьшении степени при р. Отсутствие оптимальной концентрации в отличие от флюидных потоков можно объяснить различием в структуре сравниваемых систем и тем, что (8-22) построена не по расходной, а по истинной концентрации. В рассматриваемом случае (в отличие от флюидных и пр. потоков) расходная концентрация не является независимым фактором, а определяется всей совокупностью краевых условий. Кроме того, даже для мелких частиц ср, заметно отличается от единицы. [c.266]

Закономерно полагать, что коэффициенты внутреннего и внешнего трения для движущегося слоя (/н, /вн) зависят не только от коэффициентов трения покоя, но также и от факторов движения и геометрических, режимных и физических характеристик потока. Следовательно, коэффициент трения движущегося слоя является безразмерной функцией ряда критериев — аргументов движущегося слоя. К сожалению, опытные данные о коэффициентах трения движущегося слоя практически отсутствуют. Это вызвано отнюдь не отсутствием интереса к этой важнейшей задаче, а сложностью эксперимента. В [Л. 106, 108] установлено, что при движении слоя коэффициент внешнего трения в 3—4 раза уменьшается. Зенз [Л. 138] предлагает пять различных методов оценки коэффициента внутреннего трения, в которых лишь имитируется движение слоя. [c.290]

Введенный в (10-30) коэффициент гравитационного движения ft = Xэф.д/ ф покрывает влияние на теплоотдачу всех отмеченных выше факторов, которые возникают в связи движением слоя. Зависимость (10-30) позволяет качественно оценить изменения в теплообмене при переходе слоя от одного режима движения к другому. С увеличением скорости Осл концентрация р практически е меняется, но поскольку можно полагать, что коэффициент h растет, то a л(Nu л) повышается. Затем при увеличении Исл до предельной величины ( 9-7) начинает сказываться эффект уменьшения плотности слоя, находящегося в предразрывном состоянии. Поэтому, в частности, темп увеличения интенсивности теплообмена может снижаться. При Усл>г пр поток переходит в новый режим неплотного падающего слоя, в котором Р уменьшается — последний множитель правой части равенства (10-30) резко снизится. В итоге, если эжекти-рующий эффект ( 8-2, 8-5) езначителен, наступит падение теплоотдачи — процесс прошел через максимум интенсивности (см. 10-7, 10-8). [c.333]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Форма профиля скорости 2, показанная на рис. 3.12, б, будет, конечно, иметь место только в том случае, когда упаковка слоя остается неизменной после его засыпки, т. е. с плотностью, уменьшающейся вблизи стенки. Если в процессе эксплуатации под действием тех или иных факторов (например, динамических сил потока, вибраций, запыления и т. д.) первоначальная упаковка и соответственно проницаемость слоя будут изменены, то распределение потока в пе.м получится еще более неравномерным, а форма профиля скороези на выходе окажется более сложной пики скоростей будут иметь место ие только у стенки, но и в других частях ссчеипя (см. рис. 3.12, б). [c.90]

Таким образом, результаты этих исследований подтверждают, что в случае нормальных условий подвода (отсутствие факторов, вызывающих отклонение потока до входа в подводящий диффузор — варианты 1-3 при д = 48 , 1-4 и П-З) подбор решеток может производиться по предложенным в предыдущих главах формулам и рекомендациям. При более сложных условиях подвода требуются дополнительные устройства для спрямления и полного выравнивания потока по сечению, например такие, как поперечные направляющие перегородки (козырьки) за первой решеткой (вариант П-12). Значения коэффициентов сопротивления, приведенные к скорости Шд в сечении Рк ( о-а = Збрд з/рЮк). всего участка от сечения О—О до сечения 2—-2 (см. табл. 9.1) могут быть взяты по последнему столбцу табл. 9.1 [c.225]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дально-бойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если примесь не имеет начальной скорости (папрн.мер, когда газовая струя вытекает в спутный лоток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстре(, чем в незапы-ленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьшает степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Скорость газовой коррозии металлов и сплавов зависит от многих факторов. Они делятся на "внутренние" факторы, непосредственно связанные с самим металлом (состав сплава, структур , состояние поверхности, наличие напряхений), и "внешние" факторы, обусловленные средой (температура, состав среды,окоростл потока, условия нагрева и т.д.) [c.15]

Имеются, конечно, другие факторы, влияющие на совершенство тепловой трубки, и реальные температурные градиенты могут намного превосходить градиенты, вызванные простым потоком пара. В их числе тепловое сопротивление фитиля и стенок тепловой трубки, вариации в положении границы раздела жидкость—пар в фитиле в точке испарения и вариации гидростатического давления столба пара. Кроме того, присутствие примесей может приводить к несмачиваемости части внутренней поверхности. Хотя основы действия газовых тепло- [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...