Коэффициент аст ч металлической

Определяется коэффициент покрытия, как отношение веса покрытия к весу покрытой части металлического стержня по формуле (12), а вес покрытия устанавливается как разность между весом электрода с покрытием и весом стержня [c.36]

Повышение силы сварочного тока приводит примерно к пропорциональному увеличению глубины металлической ванны и к некоторому увеличению глубины провара (последнее наблюдается при силе тока не выше 700 А). В результате коэффициент формы металлической ванны с увеличением силы тока снижается и вероятность образования в шве горячих трещин возрастает. Силу сварочного тока (А) выбирают в зависимости от величины отношения толщины свариваемого металла к числу электродов по формуле [c.53]

Повышение напряжения на шлаковой ванне вызывает значительное увеличение ширины провара и рост коэффициента формы металлической ванны. С достаточной точностью для практических целей напряжение (В) для шлаковой сварки может быть определено по формуле [c.53]

Хром металлический 5 1 15 4,62 Коэффициент наплавки, г/А-ч 12 [c.157]

Продолжать исследование вопроса об излучательной способности зеркально отражающих полостей не имеет смысла, поскольку такие условия в термометрии встречаются редко. При высоких температурах чрезвычайно трудно сохранить зеркально отражающую поверхность. На полированной металлической поверхности, если держать ее достаточно долго при высокой температуре, всегда будут развиваться канавки на гранях зерен, а иногда и зернистая шершавость поверхности. Поэтому расчеты коэффициентов излучения полостей предпочтительнее выполнять для диффузного отражения. Вычисления для зеркальных условий в конических и цилиндрических полостях с наклонной или конической задней стенкой приводят к значениям излучательной способности, которые заметно превышают излу- [c.342]

Коэффициент жидкостного трения незначителен (/ х 0,001), потери на трение и тепловыделение в подшипнике невелики. Износа металлических поверхностей при этом не происходит, поэтому жидкостное трение является наиболее благоприятным для работы подшипника. [c.329]

Следовательно, отношения (4.44) в значительной мере определяются величиной инерционного коэффициента сопротивления 0. Ранее было показано, что диапазоны изменения параметра (3 для различных пористых металлокерамических материалов, изготовленных из металлических порошков, волокон, сеток, близки между собой (3 = 10. ..10 м . Принимая (3 = 10 м" и б =0,1 м, получаем (35 = 10 . Окончательно при рассматриваемых условиях [c.96]

Средние, наиболее характерные значения коэффициента у для соединений металлических деталей без прокладок, 0,2-0,3. [c.115]

Коэффициент ср удобно для некоторых наиболее часто встречающихся материалов вычислить заранее и, осредняя в переходной зоне влияние формы поперечного сечения, представить в виде габ-лин. Ниже приводится такая таблица, принятая в практике проектирования металлических и деревянных конструкций. [c.434]

Таблица 3.2. Коэффициенты отражения волн различных лазеров для металлических поверхностей

Допускаемое давление д принимают в зависимости от материала катков например, у текстолита по стали или чугуну [д] =40. . . 80 кН м у фибры по стали или чугуну [( ] = 35. ... .. 40 кН/м. Для металлических колес (коэффициент Пуассона v==0,3) контактные напряжения определяют по формуле Герца [c.258]

Принцип действия магнитоиндукционных успокоителей такой же, как у регуляторов с торможением вихревыми токами (см. 31.8). Вихревые токи возникают в подвижной части при взаимодействии с магнитным полем постоянного магнита. Успокоитель (рис. 33.6) состоит из постоянного магнита 1 и движущегося в его зазоре металлического сектора 2, связанного с подвижной системой прибора. Зазор между полюсами магнита и поверхностью сектора не менее 0,5 мм. Для получения большого момента торможения применяются успокоители с несколькими магнитами. Коэффициент сопротивления в Н-см-с/рад определяют по формуле [c.415]

Последнее свойство присуще только металлам, поэтому металл - это вещество, имеющее металлический тип связи и положительный температурный коэффициент электросопротивления. [c.273]

Разное взаимодействие Е п и Е с металлической поверхностью и для отражательных решеток. Оно существенно зависит от формы штриха (разное проникновение тангенциальной Е ц - и нормальной -составляющих в глубь тела решетки), и возникает различие в коэффициентах отражения (ри и pj ), что приводит к поляризации дифрагировавшей волны. На рис. 6.45 приведена экспериментально найденная зависимость отношения рх/рц от длины волны дифрагировавшего света для решетки с профилированным штрихом (300 штрихов на 1 мм, т.е. d х 3 мкм). Мы видим, что при л > 1 мкм отношение p l/ph резко возрастает, т. е. решетка начинает работать как поляризатор. Величину эффекта можно изменять, варьируя форму штриха решетки. Очень тонкими опытами было доказано, что при создании на дне штриха плоской площадки шириной от d/6 до d/3 для обеих компонент напряженности электрического поля (Е и и Е i) условия отражения становятся примерно одинаковыми и отношение pi/pu мало отличается от единицы. [c.303]

С увеличением силы тока увеличивается скорость расплавления электрода и растет глубина металлической ванны /г в. Ширина шва изменяется незначительно (рис. 60, б). С увеличением скорости подачи электрода Уцр (обычно составляет 100—500 м/ч) конец электрода погружается в шлаковую ваппу более глубоко. Это уменьшает напрянгение сварки U bi глубину металлической ванны /г I, и ширину шва Ь р (рис. 60, в и д). Коэффициент формы нгва (формы металлической ванны) ip = b plh уменынается с ростом силы тока и повышается с увеличением диаметра электрода и напряжения сварки. [c.74]

Значении рассмотронпых коэффициентов зависят от марон электродов (состава металлического стор лшя и покрытия), рода и иоляр1 Ости тока и др. Для наиболее распространенных электродов, предназначенных для сварки инзкоуглеродистых сталей, не содержащих в покрытии дополнительный металл, сСр = 7 -г-13 г/А-ч а = б 12,5 г/А-ч г ) - 5 25%. [c.95]

Межтрубное пространство зангынено теи лоизолятором с коэффициентом теплопровод ности X. Температура внутренней трубы Л а наружной t-2. Для решения этой задачи мето дом электротепловой аналогии достаточно за мерить электрическое сопротивление К между двумя металлическими кольцами, плотно прижатыми к листу электропроводной бумаги, лежаш,ему на гладком неэлектропроводном основании. [c.76]

В 1969 г. Ок-Риджской лабораторией и фирмами Галф дженерал атомик и Бабкок энд Уилкокс под руководством Отделения реакторов и технологии КАЭ были выполнены расчетные проработки газоохлаждаемого реактора-размножителя, которые показали, что использование в таком реакторе разработанных для БН стержневых твэлов со стальными оболочками и окисным уран-плутониевым топливом позволяет получить более высокий коэффициент воспроизводства, однако объемная плотность теплового потока активной зоны оказывается меньшей, что существенно снижает преимущества реакторов ВГР. Переход в реакторах ВГР к более теплопроводному карбидному топливу и использование более тонких стальных покрытий и конструкции вентилируемых твэлов позволяет существенно увеличить объемную плотность теплового потока, что наряду с большим коэффициентом воспроизводства обеспечивает их решающее преимущество, по сравнению с реакторами ВН, в снижении почти вдвое времени удвоения ядерного топлива. В табл. 1.6 приведены результаты исследований влияния вида топлива на важнейшие характеристики реактора ВГР мощностью 1 млн. кВт с обычными стержневыми твэлами и температурой металлической оболочки 700° С. [c.32]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

В (Л. 107] обнаружено, что коэффициент массопереда-чи для движущегося и неподвижного слоев одинаков при Квсл = 5- 150. В [Л. 169] при противоточном движении слоя металлических шариков получены зависимости, близкие к формулам для неподвижного слоя, а для неметаллической насадки в области Несл<230 обнаружено некоторое изменение закономерностей теплообмена, вызванное, в частности, низкой теплопроводностью насадки. Таким образом, данные [Л. 107, 169] отличаются от результатов, получаемых в укрупненных и промышленных условиях. Это объяснимо различием в температур- [c.321]

Коэффициент наплавки а электродов с толстым йокрытием обычно меньше коэффициента плавления, за исключением тех случаев, когда в пдкрытие входит боль щое количество металлических сос .авляющих. [c.26]

На рнс. 242 представлен отгонный куб из текстофаолита, изготовленный на одном химическом заводе. Его диаметр 1400 мм, г .ысота 2700 мм. Куб работает в среде 35% гексахлорана, 2% хлора, 1,2% соляной кислоты и 61,87о бензола при температуре 100° С и давлении 20-10 н/м . Куб изготовлен из трех слоев фаолита я соответственно из трех слоев хлопчатобумажной ткани. Корпус вставляют в. металлический кожух (для защиты от механических повреждений) и укрепляют с ио.мощью металлическо-10 уголка. Учитывая различие коэффициентов линейного расшире- [c.400]

В условиях, когда применение жидких масел невозможно (работа при высоких или нтких температурах, при радиации, в химически агрессивных средах, глубоком вакууме) или неэффективно (при колебательных движениях малой амплитуды, при ударных и высокочастотных нагрузках), применяют сухопленочиые смазки на основе сульфидов, селе-нидов и теллуридов Мо. W, V и др. со связками металлических Ре, N1, Ag, Аи. Коэффициент трения сочленений с сухоплеиочными смазками / 0,1 0,25. [c.31]

Положительной особенностью бетона как конструкционного материала является малая величина усадки при твердении. Коэффициент линейной усадки бетона в среднем равен 0,03%. Это обеспечивает сохранение геометрических размеров отливок из бетона и точность взаимного расположения заформованных в бетон металлических элементов, а также уменьшает механическую обработку базовых металлических элементов изделия. [c.194]

Покрытия из микроволокиистого коллоидного гидрата окиси алю.мииия А10 (ОН) (20 ) и Мо52 (80%) отличаются низким коэффициентом трения ( = 0,0. . 0,03 при 200 —ЗОО С) н хорошей адгезией к металлу. Водный раствор АЮ (ОН) со взвесью МоЗг (размер частиц 0,02 мкм) наносят на металлическую поверхность, сушат и нагревают до 230-280 С, 8 результате чего на поверхности образуется прочная п.тенка, сохраняющая смазочные свойства до 400 С, [c.549]

В подшипниках, постоянно работающих в условиях жидкостной смазки, применять пластмассы нецелесообразно. Это связано с низкой теплопроводностью пластмасс, большим коэффициентом линейного расширения, разбуханием от поглонхаемой влаги и, наконец, с худшим состоянием поверхности. В трущихся парах с пластмассой жидкостная смазка возникает мри больших скоростях скольжения, чем в металлических. [c.380]

Представим себе металлический стержень со свободной длиной I, жестко закрепленный с одной стороны (рис.-21, а). Если его нагреть, то такой стержейь удлинится на некоторую величину = =а.1Т, где а — температурный коэффициент расширения, / — длина стержня, Т — температура нагрева. Если теперь охладить стержень до начальной температуры, то удлинение исчезнет и стержень вновь будет иметь начальную.длину /. Поскольку ничто не мешало удлинению и укорочению стержня, то в нем вё возникнет никаких ни временных, ни остаточных напряжений. [c.33]

Решение дифференциального уравнения (7.33) при подстанов-. не в него формул (7.34)...(7.36), если принять коэффициенты ср, рг и а не зависящими от температуры, может оказаться неточным при изменении температуры в широких пределах. Эти коэффициенты следует считать зависящими от температуры, а решение уравнения (7.33) проводить численными методами на ЭВМ. Значение ср в формуле (7.34) выражает среднюю теплоемкость металлического стержня и покрытия в расчете на общее поперечное сечение электрода F — ndt/A (рис. 7.14, б). [c.224]

Резкость интерференционной картины. Резкость интерференционной картины будет зависеть от коэффициента отражения нанесенной на пластины пленки. На рис. 5.22 показана зависимость резкости полос интерференции для разных значений R от углового расстояния относительно центра интерференционной картины. Значение R = 0,04 соответствует поверхности чистого стекла, в то время как R = 0,99 соответствует поверхности с многослойным покрытнбм. Следует обратить внимание па то, что при рассмотрении интерференции многих лучей мы полагали R + Т = I, т. е. пренебрегали поглощением внутри пластинки. Однако при нанесении на поверхность пластины полупрозрачного металлического слоя происходит поглощение, в результате чего интенсивность изменится. Поэтому пользуются выражением R + Т + А I, где А — коэффициент суммарного поглощения света отражающими слоями. [c.115]

Неметаллические подшинниковые материалы. Пластические массы — термореактивные типа текстолита и термопластичные, в основном полиамидные, широко используют для изготовления втулок и вкладышей подшипников их физико-механические свойства приведены в табл. 19. Коэффициент теплопроводности пластмасс в 200 раз меньше, чем коэффициент теплопроводности стали, что затрудняет теплоотвод из рабочей зоны подшипника. Для уменьшения нагрева вкладышей следует изготовлять их с малой толщиной стенок или же применять облицовку на металлической основе из тонкого слоя полиамидной смолы. [c.423]

Наличие в металлах металлической связи придает им ряд характерных свойств высокую тепло- и электропроводность, термоэлектрическую эмиссию, т.е. способность испускать электроны при нагреве, хорошую отражательную способность, т.е. обладают мета11лическим блеском и непрозрачны положительный температурный коэффициент электросопротивления, i.e. с повышением температуры электросопротивление увеличивается. [c.273]

Ниже показано, что основные оптические свойства метЕшлов могут быть рассмотрены в рамках развиваемой здесь феноменологической теории. Но прежде всего выясним специфичность этой задачи. Большинство металлов, как известно, характеризуется высоким коэффициентом отражения. Кроме того, даже в тонком слое металла излучение очень сильно поглощается. Опыт показывает также, что при отражении электромагнитной волны от металлической поверхности наблюдается эллиптическая поляризация излучения, отсутствующая лишь при нормальном падении. [c.100]

При экспериментальном осуществлении этой идеи, конечно, возникает ряд трудностей. Так, например, исключена возможность использования высокоотражающих металлических частиц, так как даже при коэффициенте отражения fR = 98% оставшихся 2% поглощенной энергии достаточно для сильного нагрева и даже плавления исследуемых объектов. Опыт удалось осуществить, используя малые сферические диэлектрические частицы, помещенные в дистиллированную воду. Хотя в этом [c.111]

Иначе обстоит дело, когда в качестве зеркал интерферометра применяют тонкие слои какого-либо металла с высоким коэффициентом отражения в видимой области спектра (серебро, алюминий). Хорошо известно, что металлические пленки сильно поглогцают электромагнитные волны (см. 2.5). В этом случае условие (5.57), использованное при выводе формул (5.70), приходится заменять более общим выражением, а именно [c.243]

Вопрос о связи между испускательной и поглощательной способностями различных тел подлежит детальному выяснению. Весьма простые опыты показывают, что чем больше энергии поглощает тело, тем больше оно излучает. Для демонстрации этой особенности теплового излучения измеряют поток световой энергии от двух стенок полого металлического i yoa, заполненного теплой водой (рис. 8.2). Одна из стенок, снаружи блестящая — она много света огражает и мало поглощает. Друг ая С1 енка зачернена. Ее коэффициент поглощения велик. Фотоприемник (термостолбик), соединенный с чувствительным гальванометром, поочередно подносится к двум этим стенкам куба, и отброс гальванометра, регистрируемый при измерении интенсивности излучения зачерненной стенки, во много раз больше, чем при измерении светового потока от блестящей стенки. [c.403]

По своей конструкции счетчик обычно представляет металлический или стеклянный баллон цилиндрической формы диаметром в несколько сантиметров с тонкой металлической нитью по оси. Диаметр нити, как правило, не превышает 1 мм. Нить оголена, но в местах ввода тщательно изолирована от стенок цилиндра и заземлена через сопротивление. Цилиндрическая трубка наполняется газом (или смесью газов) под определенным давлением. Между нитью (анод счетчика) и стенками цилиндра (катод счетчика) подается разность потенциалов примерно в 10 —10 в (рис. 7). Вблизи нити вoзн [кaeт область сильного электрического поля, в этой области и происходит газовое усиление. Коэффициент газового усиления обычно не превышает 10 . [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...