Давление остаточных газов

Давление остаточных газов в цилиндре в конце выпуска [c.239]

Такт впуска следует за тактом выпуска, в течение которого из цилиндра удаляются продукты сгорания. Однако полностью удалить продукты сгорания из цилиндра не удается, так как в цилиндре имеется камера сгорания, из которой поршень не может вытолкнуть сгоревшие газы. Продукты сгорания, оставшиеся от предшествующего цикла, называются остаточными газами. Давление остаточных газов выше атмосферного к концу такта выпуска, т. е. когда поршень находится в в. м. т., оно составляет [c.158]

Термическое испарение основано на нагреве исходного материала или композиции материалов в вакууме до температуры, при которой возрастающая с нагревом кинетическая энергия атомов и молекул вещества становится достаточной для их отрыва от поверхности и распространения в окружающем пространстве. Это происходит при температуре, когда давление собственных паров вещества превышает на несколько порядков давление остаточных газов. При этом атомарный поток распространяется прямолинейно, и при соударении с поверхностью подложки испаряемые атомы и молекулы конденсируются на ней. [c.423]

Давление остаточных газов. ... 1,1 кг/сл Температура остаточных газов. . 700 К Температура воздуха в момент поступления в цилиндр Г ....... 307° К [c.21]

Пиролитические углеродные волокна выращивают на графитовых подложках на предварительно нанесенных затравках солей железа, никеля, кобальта. Рост таких волокон происходит за счет пиролиза метана при температуре 1100—1400 °С и давлении остаточных газов 20—80 мм рт. ст. в направлении, перпендикулярном [c.23]

В условиях эксперимента давление остаточных газов в камере составляло 10 мм рт. ст. [c.96]

Давление остаточных газов составляло 4-10" мм рт. ст. Диаметр зондового отверстия составлял 3 мм. Исследования проводились при двух температурных режимах — при температуре жидкого азота и при комнатной температуре. Полевое испарение при комнатной температуре давало возможность исследовать продукты ионной эмиссии в реальных условиях эксплуатации катодов из углеродных волокон. [c.140]

Четко прослеживалась также и зависимость скорости формовки от рабочего вакуума в установке. Так, в сверхвысоком вакууме при давлении остаточных газов на уровне Р— Ю" мм рт. ст. после завершения формовки волокна, обработанного при 2000 °С, его поверхность была разрушена так же, как и после первого этапа формовки при Р = 10 мм рт. ст. [c.146]

При увеличении давления остаточных газов до 10" мм рт. ст. поверхность волокна разрушалась значительно быстрее и имела ввд, представленный на рис. 3.27г уже после первого этапа формовки. [c.146]

Доза ионной бомбардировки катода пропорциональна величине Pit, где I — средний ток с катода, t — время работы, Р — давление остаточных газов в системе. [c.146]

Рис. 5.11. Влияние давления остаточных газов на автоэмиссионные характеристики нленок из нанотрубок. Вольт-амперные характеристики полученных пленок типа А (а) и типа В (б) при различных давлениях остаточного газа (в мм рт. ст.)

Сначала выбирают тип двигателя и исходные данные, необходимые для расчета. К числу их относятся степень сжатия е, коэффициент избытка воздуха а, коэффициент наполнения т, , сорт топлива (С ,, О ,, Н ), давление окружающего воздуха рц, давление остаточных газов р , температура остаточных газов Т , температура воздуха в момент поступления в цилиндр Гд, средний показатель политропы сжатия П , коэффициент выделения тепла при сгорании 5, степень повышения давления при сгорании средний показатель политропы расширения rtj, коэффициент полноты индикаторной диаграммы механический к. п. д. [c.699]

Давление остаточных газов для двигателей с самовоспламенением при умеренной их быстроходности можно ориентировочно принять равным [c.699]

Рг — давление остаточных газов [c.71]

Точный анализ тройных смесей кислород—азот — аргон осуществляется на установке с последовательным поглощением кислорода медью и азота кальцием с промежуточным измерением давления остаточного газа. [c.154]

Для осуществления ЭЛП необходимо иметь герметичную камеру, в которой создается вакуум (давление остаточных газов не более 7-10 Па), поток свободных электронов и ускоряющее электрическое поле. Источником свободных электронов в электронной пушке является термокатод — нагретый до высокой температуры металлический материал, характеризующийся низкой работой выхода электронов. Имеются различные технологические схемы ЭЛП (см. рис. 5, д, е, и). [c.279]

Особое место среди катодов сварочных пушек занимают газоразрядные катоды, в основном "полые" [3]. В полом газоразрядном катоде 2 (рис. 1.13) поток электронов вытягивается электрическим полем из плазмы высоковольтного тлеющего разряда, загорающегося внутри полого металлического цилиндра (катода) при определенном сочетании давления остаточных газов и напряжения между электродами эмиссионной системы. Стабильность [c.333]

Давление остаточных газов влияет также на структуру и фазовый состав покрытий. При распылении латуни изменение давления от 6,6-10 до 4,0 10" Пa приводит к снижению меди в покрытии в 1,5 раза. При этом количество цинка в покрытии уменьшается незначительно. К несущественному изменению никеля в покрытии также приводит увеличение давления от 1,33 10 до 1,2-10 Па при распылении кор-розионно-стойкой стали. [c.126]

Преимущество этого метода по сравнению с автоэлектронной микроскопией или использованием ионного проектора состоит в том, что при дифракции медленных электронов не нужны сильные внешние электрические поля поэтому нет и деформации поверхности. Вместе с тем силы, которые удерживают адсорбированные атомы на поверхности, имеют величину не ниже напряженности поля. Поэтому результаты метода дифракции медленных электронов могут быть использованы для анализа нормального состояния поверхности. Кроме того, можно проследить кинетику процесса адсорбции в зависимости от давления остаточного газа и от температуры. [c.367]

Н ,), давление окружающего воздуха рд, давление остаточных газов р , температура остаточных газов Т , температура воздуха в момент поступления в цилиндр Т , средний показатель политропы сжатия Пх, коэффициент выделения тепла при сгорании , степень повышения давления при сгорании X, средний показатель политропы расширения 2, коэффициент полноты индикаторной диаграммы механический к. п. д. 1) . [c.699]

Отношение весового количества смеси, поступившей в цилиндр за такт впуска, к тому весовому количеству, которое могло бы наполнить цилиндр при температуре и давлении окружающей среды, называется коэффициентом наполнения. Коэффициент наполнения зависит от степени открытия дроссельной заслонки карбюратора, числа оборотов вала двигателя, сопротивления впускной системы, степени подогрева горючей смеси перед поступлением в цилиндр, температуры и давления остаточных газов. [c.9]

Закрытие выпускного клапана в момент прихода поршня в в.м.т. приводит к увеличению в двигателе количества остаточных газов и вследствие этого к уменьшению последующего заряда смеси или воздуха. Повышенное давление остаточных газов внутри цилиндра уменьшает продолжительность впуска. Если же выпускной клапан закрывается после прохождения поршнем в.м.т., то- очистка цилиндра улучшается за счет выхода отработавших газов по инерции. В этом случае количество остаточных газов будет меньше и давление в начале впуска ниже. Запаздывание выпуска в автомобильных двигателях может достигать 30°, после в.м.т. Наличие в автомобильных двигателях глушителей заметно ухудшает очистку цилиндров от отработавших газов. [c.29]

Коэффициент отражения чистого алюминия выше, чем алюминия, содержащего примеси (рис. 2.33). Для слоя, осажденного путем испарения, он зависит от температуры подложки во время испарения (рис. 2.34) и от скорости испарения (рис. 2.35). Пленки алюминия, полученные при хорошем вакууме, обладают более высоким коэф(])ициентом отражения, чем пленки, полученные при большом давлении остаточных газов. [c.94]

Барометрическое давление измеряется либо барометром анероидом с введением поправок по паспорту прибора, либо ртутным барометром. При измерении ртутным барометром необходимо учитывать поправки температурную, на давление остаточного газа над ртутью и на мениск (последняя поправка — только в чашечных барометрах). [c.250]

Давление остаточных газов р,. составляет для дизелей [c.41]

Давление остаточных газов р для номинального режима работы принимается в пределах 1,08—1,25 кГ/сл . [c.588]

Давление остаточных газов. В цилиндре двигателя перед началом процесса наполнения всегда содержится некоторое количество остаточных газов, находящихся в объеме Ус камеры сгорания (см. рис. 22 и 23). Величина давления остаточных газов устанавливается в зависимости от числа и расположения клапанов, сопротивлений впускного и выпускного трактов, фаз газораспределения, характера наддува, быстроходности двигателя, нагрузки, системы охлаждения и других факторов. [c.43]

Боридный термокатод — катод на основе металлоподобных соединений типа МеВе, где iMe — щелочноземельный, редкоземельный металлы или торий. В качестве термокатода наиболее широко применяется гекса-борид лантана, реже — гексабориды иттрия и гадолиния и диборид хрома. Покрытие оксидного слоя тонкой пленкой осмия понижает работу выхода катода и увеличивает его эмиссионную способность. Термоэмиссионные катоды из гексаборида лантана работают при температуре 1650 К и обеспечивают получение плотности тока ТЭ до 50 А/см . Высокая механическая прочность и устойчивость таких катодов к ионной бомбардировке позволяет использовать их в режиме термополевой эмиссии (при напряженности внешнего электрического поля 10° В/см значительная часть эмиссионного тока обусловлена туннелированием электронов сквозь барьер). В этом режиме катод из гексаборида лантана при температуре 1400—1500 К может эмитировать ток с плотностью до 1000 A/ м . Катоды из гексаборида лантана не отравляются на воздухе и устойчиво работают в относительно плохом вакууме. Срок их службы не зависит от давления остаточных газов в приборе до давлений порядка 10 Па. Эти катоды используются в ускорителях и различных вакуумных устройствах. [c.571]

Как видно, срок службы увеличивается пропорционально падению давления остаточных газов и уровня токоотбора. [c.119]

Автоиоиное изображение углеродных волокон. Получение авто-ионных изображений проводилось в цельнометаллическом автоион-ном микроскопе, подобном описанию в [190], имеющем сорбционную систему откачки. Давление остаточных газов в рабочей камере микроскопа по активным компонентам составляло менее 10 Па. Исследования проводились с охлаждением образца до температуры жидкого водорода. Особенностью микроскопа являлась система шлюзования образца, позволяющая проводить смену объекта при рабочих температурах. В качестве изображающего газа использовался гелий. Микроскоп был снабжен встроенным усилителем яркости на микрока-нальной пластине диаметром 56 мм. Времена экспозиции в процессе работы составляли от нескольких секунд до нескольких десятков секунд, а полное время, затрачиваемое на смену образца, его охлаждение и получение изображения не превышало 15—20 минут. [c.133]

Масс-спектрометрический анализ осуществляется в двухимпульс-ном времяпролетном микроанализаторе [190] с давлением остаточных газов 10 Па. Длина времяпролетной части составляет 105 см, угловой размер зондирующего отверстия 0,9°. Все эксперименты проводились при охлаждении образцов до температуры жидкого азота. [c.135]

Пути решения проблемы. В проблеме получения больших автоэмиссионных токов, а, следовательно, и использования автокатодов с большой рабочей площадью, решающую роль играет геометрическая неоднородность микровыступов по рабочей поверхности катода. С помощью интегральной технологии удается достичь достаточной равномерности радиусов закруглений эмиттирующих центров, см. например [220, 221]. Однако неизбежно присутствующие при автоэмиссии адсорбция остаточных газов и ионная бомбардировка приводят к неодинаковому изменению радиусов закругления микровыступов или, если следовать терминологии уравнения Фаулера—Нордгейма, форм-фактора. Это приводит к перегрузке отдельных микровыступов, их взрывному испарению, разряду между катодом и анодом, и, как следствие, к деградации катода. В случае автокатодов из углеродных материалов геометрическую однородность эмиттирующих микровыступов создать практически невозможно. Поэтому основным инструментом, выравнивающим эмиссионные характеристики поверхности автокатода, является формовка, о чем уже неоднократно упоминалось. Однако, как показано выше, простая формовка для автокатодов большой площади не приносит желаемых результатов. Это связано, по-видимому, не только с большой неравномерностью микро-, но и макроповерхности катода, а также с изменениями расстояния анод—катод, которые при их малой величине играют очень большую роль. Один из наиболее перспективных на сегодняшний день путей решения этой проблемы состоит в разделении катода на электрически изолированные фрагменты, индивидуальной формовке каждого фрагмента и сдвиге вольт-амперных характеристик фрагментов в заданный допуск (естественно, в более высоковольтной области) [214]. Такие операции осуществляются с помощью вычислительно-управляющих комплексов на базе ЭВМ путем снятия вольт-амперных характеристик до токов, бйльших первоначального значения для формовки, после чего производится повторная формовка автокатода. После ее окончания вольт-амперная характеристика в области больших токов практически не изменяется (в координатах Фаулера—Нордгейма), а в области минимальных токов — сдвигается до попадания в требуемый допуск. При параллельном включении обработанных таким образом автокатодов наблюдалось полное сложение токов в полученной многоэмиттерной системе, т. е. в пределах флуктуаций общий ток равен сумме токов эмиссии каждого из катодов [222]. На основании указанных операций получен [214 ( автоэмиссионный ток 100 мА в непрерывном режиме с 9 автоэлектронных катодов из пучков углеродных волокон диаметром 70 мкм. Расстояние анод—катод 1,5 мм, давление остаточных газов 5 -10 Па. Предельный ток до формовки системы из 9 катодов не превышал 2 мА. В результате индивидуальной формовки каждый из катодов обеспечивал эмиссионный ток на уровне 10—15 мА. Вольт-амперные характеристики всех [c.157]

Испытания автоэмиттеров на наработку проводились в циклическом режиме 7 часов токоотбо-ра с номинальными параметрами при давлении остаточных газов 5-10 мм рт. ст. с после-17 часов при давлении [c.164]

После проведенной оценки влияния каждой составляющей теплопереноса при изменении толщины, авторы приходят к выводу, что в слоисто-вакуумных изоляциях на основе алюминиевой фольги и стеклобумаги СБР-М при свободной укладке слоев основная доля теплопереноса падает на остаточные газы. Но так как Яэфгг есть функция Р, то и Хаф также есть функция Р, где Р — давление остаточных газов, которое согласно проведенным измерениям является функцией толщины. При этом наибольшие значения давлений наблюдаются в средних зонах, поэтому и Яэф.гг в этих зонах наибольшие, а следовательно, наибольшие и Обобщая сказанное, авторы делают заключительный вывод даже в том случае, когда давление среды, в которой находится образец, ниже 1-10-3 Н/м эффективный коэффициент теплопроводности следует рассматривать как функцию температуры и остаточного давления в слоях изоляции, т. е. Яэф=/( , Р). где Р=Р(б). [c.11]

В качестве примера такого влияния рассмотрим зависимость скорости сублимации чистого магния от глубины вакуума. На рис. 196, а—в показаны начальные участки кинетических кривых сублимации металла при изотермических выдержках в вакууме 6,7 мн/м (5-10 5), 67 mkhIm (5-10 ) и 2,66 мкн/м (2-10 мм рт. ст.). Сравнивая кривые, можно заметить, что повышение давления остаточных газов при постоянной температуре ведет к возрастанию продолжительности инкубационного периода. Например, при 350° С длительность инкубационного периода при сублимации магния в вакууме 2,66 мкн м (2-10" мм рт. ст.) составляет 7 мин, при 67 мкн1м (5-10 мм рт. ст.) 70 мин, а при нагреве в вакууме 6,7 мн1м (5-10 мм рт. ст.) инкубационный период настолько затягивается, что экспериментально его измерить не удается (по расчету он становится порядка нескольких сотен часов). [c.432]

Влияние примесных компонентов оказывается не только одной из причин образования дефектов. Статистический характер накопления дефектов в кристаллах совокупности является причиной развития в покрытиях ограниченной текстуры при использовании нжлонных молекулярных пучков. [23]. На рис. 9 показаны полюсные фигуры молибденовых покрытий толщиной 20 мкм на подложках из Al Oj и МогС. Направление пучка составляло 45 по отношению к плоскости подложки. Температура подложки 800—1700 К, скорость роста 0,1 — 6,0 мкм/мин. Давление остаточных газов не превышало 10 Па. Из приведенных полюсных фигур следует, что в покрытиях имеется ограниченная текстзфа [63]. В покрытии, полученном при температуре 1100 К, четко просматриваются окружности, характерные для наклонной аксиальной текстуры, ось которой совпадает с направлением пучка (рис. 9,а). На по.люсной фигуре покрытия, полученного при 1200 К (рис. 9уб), имеются выходы двух таких осей. [c.39]

Таблица 3. Собственные текстуры в хромовь1х покрытиях, полученных при 920 К и скорости роста 2 мкм/мин, при разном давлении остаточных газов

Экспериментальное исследование отслаиваний было выполнено в [9]. Изучались покрытия из меди толщиной 50-100 мкм, наносившиеся на подложки из меди марки МОб в форме дисков. Нанесение покрытий производилось методами магнетронного распьшения и электронно-лучевого испарения в вакууме. Температура подложек в процессе нанесения покрытия не превьгшала 370 К. Парциальные давления остаточных газов были меньше 1,33 10 Па. Поверхность подложки перед нанесением покрытий механически полировалась. В покрытиях, наносившихся сразу после полировки подложки, образовывались отслаивания либо круглой либо зигзагообразной формы (рис. 32). В разрезе отслоения имеют вид, схематически показанный на рис. 31. Равенство толщин отслоений и покрытия свидетельствует, что первые возникли либо на завершающей стадаи роста покрытия либо после прекращения нанесения покрытия. На этих стадиях напряжения в покрытиях достигают наибольших значений. Подложка в области отслоений не имеет видимых поверхностных дефектов и изъязвлений. [c.84]

По окончании выталкивания газа во вредном пространстве компрессора остается сжатый газ. При обратном движении поршня оставшийся газ расширяется, и засасы1вание. новой порции газа начинается только тогда, когда давление остаточного газа в цилиндре понизится от давления нагнетания р2 до давления всасывания ри В начале всасывания объем находящегося в цилиндре остаточного газа составляет [c.226]

Поправка на давление остаточного газа зависит от качества барометра и в общем уменьшается с увеличением высоты трубки над ртутью. Поправка на мениск не вводится при U-образпых барометрах. [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...