Смола остаточная

До начала работ проверяют качество исходных материалов и их соответствие стандартам и ТУ. При необходимости наполнители и заполнители сушат при температуре 100—110° С до остаточной влажности 2%, если их используют с силикатным связующим. Для материалов на синтетических смолах остаточная влажность порошковых наполнителей должна быть не более 1%, а песка и щебня — 0,5%. Высушенный щебень рассеивают на фракции 5—10, 10—20, 20—40 мм. [c.171]

Смола кубовая 438, 453, VI. Смола остаточная 438 VI. [c.474]

Одним из необходимых условий, исключающих пористость, является полная пропитка каркаса, которая особенно затруднена при пропитке его смолами высокой вязкости. С увеличением плотности материала пористость снижается (рис. 6.5). Остаточная пористость для Мод 3 составляет 8—10 % при плотности 1,6—1,65 г/см . Высокая плотность материала (порядка 1,7 г/см ) достигается многократным повторением всех этапов цикла пропитки, отверждения, [c.171]

Влияние структуры и реакционной способности эпоксидных смол на прочность адгезионного соединения на поверхности раздела в композитах не исследовалось. Имеются данные, согласно которым потеря прочности углепластиков в результате старения может быть связана с изменением полимерной матрицы. И наконец, было показано, что вследствие разницы коэффициентов термического расширения волокна и смолы возникают остаточные напряжения в полимере и на поверхности раздела волокно — смола, что сказывается на прочностных свойствах углепластиков. [c.270]

Рис. 44. Остаточные усадочные напряжения на поверхности раздела для различных соотношений модулей смолы и волокон при объемном содержании волокон kf = 0,64 и (У АТ 0,01.

В работе [45] измерена остаточная прочность образцов стекло — полиэфирная смола, которые подвергались удару с различной мощностью при помощи стального шарика диаметром в 0,317 см. Скорости удара менялись в пределах до 300 м/с, а послеударная прочность определялась в испытаниях на растяжение и четырехточечный изгиб. Наблюдалась тенденция к уменьшению предела прочности при растяжении с увеличением скорости удара даже тогда, когда наблюдаемое повреждение поверхности образца было очень мало. Остаточная изгибная прочность зависела от предшествующего ударного нагружения гораздо сильнее, так как возникало расслаивание. Исследования, проведенные теми же авторами, показали, что алюминиевые композиты, содержащие 18% объема бора, при баллистическом ударе слабее, чем композиты стекло — полиэфирная смола. [c.329]

В настоящее время в Советском Союзе изготавливаются поливинилхлоридные лаковые смолы средней вязкости ПСХ-ЛС и низкой вязкости ПСХ-ЛН. Перхлорвиниловые лакокрасочные покрытия практически высыхают при комнатной температуре в течение 2—3 ч, но полное высыхание покрытий происходит только через 7 сут вследствие удержания ими остаточного рас- [c.51]

Этот эффект зависит скорее от способа изготовления пластинок, чем от самого материала. Если, например, полимеризацию пластинок из эпоксидной смолы заканчивать, освободив их от формы, то при наклонном просвечивании остаточный оптический эффект не наблюдается.— Прим. ред. [c.213]

Древесный пек — остаточный продукт после отгонки масел из смол, получаемых при газификации древесины. Поставляется в кусках, используется в порошкообразном виде. Размол осуществляется непосредственно в литейных цехах. [c.7]

Поляризационно-оптический метод изучения остаточных напряжений в деталях из металлов и их сплавов в этом случае заменяют исследованием модели прозрачных и полупрозрачных оптически активных материалов (эпоксидных смол, стекла, плексигласа, целлулоида и др.), обеспечив в ней геометрическое, тепловое и механическое подобие. [c.112]

Элементарная сера присутствует в нефтепродуктах в аморфном и в кристаллическом виде, растворима в углеводородных смесях и поэтому обнаруживается не только в сырой нефти, но и в смолах, остаточных продуктах и в дистиллятах. При нагревании до температуры более 150 °С элементарная сера взаимодействует с некоторыми углеводородами, образуя сероводород и другие сернистые соединения. Этим объясняется присутствие элементарной серы только в продуктах, которые не подвергались термической обработке. Концентрация серы в мазуте определяется степенью разложения органических соединений при переработке нефти. Чем меньше они разлагаются при перегонке нефти, тем больше их концентрация в тяжелом остатке. В мазуте прямой перегонки преобладают органические соединения серы с высокой температурой кипения — сульфиды, тиофены. В меньших количествах могут встречаться и низкокипящие моносульфиды, меркаптаны, а также сероводород и элементарная сера. [c.18]

В случае исследования остатков, отличающихся высоким содержанием асфальтенов и смол, остаток подвергался деасфальте-низации путем частичного осаждения асфальтенов легким бензи. юм (выкипающим до 45° С). Дальнейшее адсорбционное разделение деасфал1)Тенизированного продукта для установления выходов и качеств остаточных масел проводилось так же, как это было описано для дистиллятного сырья [5]. [c.19]

Магнитопластами называют материалы, состоящие из многодоменных магнитных частиц, связанных синтетической смолой. Металлопластические магниты изготовляют путем прессования магнитотвердого порошка в пресс-форме с пропиткой синтетической смолой и переводом смолы в твердое состояние путем полимеризации. Изделия имеют гладкую поверхность, точные размеры и не нуждаются в дополнительной обработке. Для изготовления магнитов преимущественно применяют порошки из альни и альнико. Остаточная индукция и магнитная энергия металлопластических материалов ниже, чем литых и металлокерамических материалов, вследствие влияния заполненных пластмассой немагнитных промежутков между частицами, а коэрцитивная сила такая же. Металлопластические магниты применяют в счетчиках электрической энергии, спидометрах, экспонометрах и других приборах. [c.237]

Так как металлокерамические магниты содержат поры, то их магнитные свойства уступают литым материалам. Как правило, пористость (3—5 %) уменьшает остаточную индукцию и магнитную энергию IFniax (на 10—20 %) и практически не влияет на коэрцитивную силу Яд. Механические свойства их выше, чем литых магнитов. Металлопластические магниты изготовлять проще, чем металлокерамические, но свойства их хуже. Металлопластические магниты получают из порошка сплавов ЮНД или ЮНДК, смешанного с порошком диэлектрика (например, фенолоформальдегид-ной смолой). Процесс изготовления магнитов подобен процессу прессования пластмасс и заключается в прессовании под давлением 500 МПа, нагреве заготовок до 120—180 °С для полимеризации диэлектрика. [c.108]

Рис. 26. Распределение остаточных усадочных напряжений на поверхности раздела в композите при различном соотношении модулей упругости волокна и смолы и объемной доле волокна 0,64 и атАТ=0,01 [31].

Влияние воды на армированные минеральным наполнителем полимерные композиты может быть довольно сложным в зависимости от природы полимера и наполнителя. У таких чувствительных к воде полимеров, как найлон, адсорбция воды вызывает набухание и снижение модуля упругости. Термореактивные смолы, например полиэфиры, в горячей воде вначале набухают, а затем сжимаются до исходного объема в результате выделения растворимых веществ и процесса полимеризации остаточных функциональных групп [3]. Пер1Воначальное набухание в воде приводит к снижению усадочных напряжений в полимере, и поэтому механические свойства композитов могут улучшаться при кратковременной выдержке, пока не начинается деструкция полимера или взаимодействие воды с поверхностью раздела. Полиолефины и кремнийорганические смолы относительно инертны к воздействию воды. [c.209]

Z. Релаксация напряжения. Так как коэффициенты теплового сжатия волокон и смолы различны, то в процессе изготовления композитов на поверхности раздела возникают остаточные напря- женин. Эти напряжения могут быть сжимающими или растягивающими в радиальном по отношению к оси волокна направлении в зависимости от коэффициентов расширения волокна и смолы и объемного содержания волокна в композитах. Донер и Новак [32] установили, что для углепластика с относительным объемным содержанием наполнителя 55 об. % остаточные нормальные напряжения сжатия составляют от 0,21 до 1,75 кгс/мм , что приводит к увеличению прочности сцепления компонентов и в конечном счете к уменьшению критической длины волокна. [c.288]

Было исследовано также влияние размера частиц. В работе [52] по испытаниям различных композитов с тремя размерами дисперсных частиц показано, что Е не зависит от размера частиц в системе эпоксидная смола — А120з-ЗН20. В работе [6] приведен такой же результат для двух различных композитов керамика — дисперсные частицы с одинаковым термическим расширением обеих фаз в каждой композитной системе. Это как раз не тот случай, когда термические расширения двух фаз суш,ественно различались. Как будет рассмотрено и обсуждено ниже в настояш ей главе, остаточные термические напряжения могут вызвать образование треш,ин вокруг более крупных частиц, а эти трегдины существенна влияют на модули упругости композитов. [c.31]

В работе [10] исследован также остаточный предел прочности на растяжение образцов после их частичной усталостной повреж-денности. Было обнаружено, что начало расслаивания почти не снижает прочности. Но после возникновения растрескивания смолы прочность на растяжение снижается, следуя квадратичной зависимости, аналогичной развитию растрескивания смолы. В отличие от результатов работы [3] снижение прочности на растяжение оказалось не зависящим от условий циклического (от формы цикла) нагружения. Это означает, что окончательное разрушение при усталостном испытании происходит вследствие локальной неустойчивости процесса повреждения, и это проявляется в наблюдаемой зоне очень высокой поврежденности. [c.355]

По-видимому, имеется связь между температурой термического разрушения и радиационной стойкостью. Возможность свободного вращения и изгиба метильной группы алифатического амина обусловливает получение литых смол с низкой температурой термического разрушения и, наоборот, устойчивость ароматических отвердителей обусловливает получение материалов с высокой температурой термического разрушения и с повышенной радиационной стойкостью [1а]. Увеличение предела прочности при изгибе, наблюдаемое в некоторых системах на начальной стадии облучения, но-видимому, связано с реакцией остаточных этоксильных групп под влиянием излучения. [c.60]

Глава посвящена влиянию вязкоупругости на термомехаиическое поведение и срок службы композитов с полимерной матрицей. В первую очередь коротко рассмотрено линейное вязкоупругое поведение полимерных смол при температурах выше и ниже температуры стеклования. Далее показан простой способ учета этого поведения при оценке эффективных термомеханических свойств композитов и анализе остаточных напряжений, являющихся следствием термической и химической усадки компонент этих материалов в процессе переработки. Затем изложен анализ колебаний и распространения волн в диапазоне упругих свойств композитов. Особое внимание при этом уделено использованию алгоритма быстрого преобразования Фурье ), Разделы, посвященные линейной вязкоупругости, завершаются описанием процессов трещинообразования на микро- и макроуровне при помощи аналитических методов и алгоритма FFT, В главу также включено обсуждение предварительных вариантов моделей, позволяющих учесть влияние статистической природы дефектов на нелинейное механическое поведение композитов и характер их разрушения под действием переменных во времени нагрузок. [c.180]

Расчет напряжений и деформаций в термореологически простой среде при нестационарных температурах рассмотрен в [1] и позже в [11]. Хотя эпоксидные смолы при Т Tg в действительности не являются термореологически простыми, можно полагать, что для расчета остаточных напряжений такая модель поведения матрицы будет подходящей. Поэтому задача расчета напряжений, возникающих после завершения цикла отверждения, будет рассмотрена в первую очередь. Затем последует краткий обзор анализа термореологически сложных сред, позволяющего учесть зависимость начальной податливости от температуры и коэффициент йа. [c.191]

Рассмотренный метод был применен в [15] к элементарной задаче расчета напряженного состояния моноволокна, заключенного в полимерную матрицу. На рис. 5.5 для гипотетической ситуации (температура, соответствующая отсутстви ю напрял<ений, равна 200 °С и 7 g = 50° — ниже, чем у типичных смол) показаны приведенные радиальные напряжения на поверхности раздела волокно — матрица, образовавшиеся в процессе охлаждения с постоянной скоростью (по абсциссе отложено безразмерное время). Сплошные линии для двух разных конечных температур Тр получены интегрированием уравнения (5.25). На этом же рисунке показаны напряжения, развивающиеся после охлал<дения ниже Tg. Скачок напряжений в этом диапазоне температур получен при подстановке начального модуля смолы, находящейся в стеклообразном состоянии, в упругое решение. Когда Tpостаточных напряжений должно пройти много времени. [c.193]

Подобный метод анализа остаточных напряжений следует, конечно, рассматривать как ориентировочный. Автору известна только одна экспериментальная проверка теории термореологически простых сред применительно к эпоксидным смолам при нестационарной температуре. Причем эксперимент был выполнен при постоянных напряжениях и при температуре значительно выше Tg [17]. Следовательно, насколько известно автору, точность расчета при помощи модели термореологически простой среды остаточных напряжений в полимерах, находящихся в условиях стеснения деформаций и охлаждаемых ниже Tg, неизвестна. Изменения Do и ао от температуры могут иметь значительный эффект, однако это до сих пор также не изучалось. Только в последнее время решению задачи определения остаточных напряжений в волокнистых композитах пока еще в упругой постановке стало уделяться серьезное внимание [18]. [c.195]

Объектом исследования служили непрокаленный нефтяной пиролизный кокс (с выходом летучих веществ 3,5%), полученный при коксовании гидравлической смолы пиролиза керосина в кубах при температуре около 480° С (исходный кокс), а также этот же кокс, подвергнутый термообработке при различных температурах (до 1300 " С). Диспергирование этих коксов проводили в лабораторной вибромельнице М-35Л конструкция ВНИНИСМ в воздушной среде в атмосфере углекислого газа и в вакууме (остаточное давление 10 мм рт. ст.) с различной продолжительностью. Удельную поверхность диспергированных коксов определяли по методу низкотемпературной адсорбции азота на установке Клячко — Гурвича [4]. Размеры агрегатов частиц рассчитывали по данным электронномикроскопических снимков и фотоколориметрических измерений [c.144]

Промышленность природного газа в США выделилась в самостоятельную отрасль, хотя первоначально он был побочным продуктом нефтяной промышленности. Газ имел самостоятельную ценность, для его распределения потребителям требовалась разработка специальных инженерных методов и методов сбыта, в чем не были заинтересованы производители нефти. В Европе искусственный газ также выделился в самостоятельную отрасль из угольной промышленности. По мере растущего использования нефтепродуктов для получения газа производство искусственного газа становится все ближе к нефтяной промышленности. Фирмы, подобные национализированной Бритиш Гэз Корпорэйшн , занимаются теперь и разведкой, и добычей природного газа. Эта фирма уполномочена также по сбыту всего природного газа, добытого в Великобритании на суше и шельфе, а также является монополистом в газоснабжении. Производители искусственного газа получали таклсе бензол и другие продукты из остаточной каменноугольной смолы, но Бритиш Гэз Корпорейшн еще не занимается нефтехимией. В СССР до 1971 г. Министерство нефтяной промышленности занималось и природным газом, но сейчас функционируют раздельные министерства. Конечно, в централизованной экономике производство и использование всех энергетических ресурсов планируется в интересах максимизации конечного народнохозяйственного эффекта. В одном из советских докладов на Мировой энергетической конференции 1974 г. [27] говорилось Оптимальное планирование энергетики включает в себя выбор и развитие таких видов первичных энергетических ресурсов и конечных энергоносителей, чтобы их добыча, транспортирование и использование позволили удовлетворить потребности всех эиергопотребителей с минимальными издержками далее рассказывалось об опытах подобной оптимизации в СССР. Советский Союз обладает боль- [c.303]

Химический способ глубокого обессо-ливания основан на использовании свойства ряда материалов (анионитовых смол > адсорбировать нз воды растворенные в ней минеральные кислоты. Химически обессоленная вода имеет остаточную жесткость порядка 10—36 мкГэкви, щелочность от 0,05 до 0,3 и остаточное солесо-держание от 8 до 25 мПл (главным образом за счет кремнекнслоты). [c.286]

Нанесение на металлическую поверхность оптически чувствительного слоя в жидком виде требует применения материала с низкой температурой полимеризации для снижения остаточных напря-хсений в слое. Наклейка чувствительного слоя производится клеем холодного отверждения (карбинольный, эпоксидная смола). Надежное сцепление обеспечивается при деформациях до 3% (и более высоких при испытаниях с температурой замораживания ). [c.596]

После перегонки остается неиспарившаяся часть — полугуд[)он. Из него дополнительно получают деасфальтпзацпей, т. о. удалением смол п асфальте-нов, еще некоторое количество масел, которые называют остаточными. [c.67]

Современные тяжелые топлива представляют собой, как правило, смеси остаточных продуктов как прямой перегонки нефти, так и крекинг-процесса. Они являются средне- и высокомолекулярными циклическими соединениями и ароматическими углеводородами, соединениями карбоновой кислоты, смол и асфальтенов. Тяжелые моторные и топочные мазуты имеют довольно высокие вязкость и плотность, содержат много асфальто-смолистых веществ, значительное количество серы и ванадия, механических примесей и воды. В отличие от мазутов с малой вязкостью мазуты с большой вязкостью имеют большую молекулярную массу. Эти топлива состоят в основном из высоко-кипящих фракций (при температуре до 350° С выкипает веего около 8—12%), а потому они имеют,более высокую температуру начала кипения. Из-за повышенного содержания в мазутах высококипящих фракций увеличивается количество сажи в продуктах сгорания, которая, осаж-даясь на футеровке и поверхностях нагрева котлов и печей, снижает к. п. д. установок. [c.3]

Существенное влияние на физические свойства полимеров оказывают четыре фактора, характеризующие структуру макромолекул (полимерных цепей). Один из факторов - средняя длина цепи, к другим трем факторам относятся сила взаилюдействия между полимерными цепями, регулярность упаковки цепей и жесткость отдельных цепей. aN№e сильное меж.молекуллрное взаимодействие возникает, когда цепи имеют поперечные мостики, т.е. образуют друг с другом химические связи. Этот процесс называют сшиванием, он часто происходит при нагревании. Образование поперечных связей замыкает полимерные цепи в трехмерную сетку, поэтому таким полимерам при нагреве уже нельзя придать новую форму. Жесткие полимеры такого типа называют термоактивными К ним относятся полиэфирные, эпоксидные, алкидные и другие смолы. Трехмерная (сшитая) структура позволяет эластомерам (например, каучук) долго вьщерживать достаточно высокие температуры и циклические нагрузки без остаточной деформации. Многие перспективные полимеры, напротив, термопластичны и размягчаются при нагреве (например, полиолефины, полистирол и др.). [c.48]

Н. П. Колонина и др. [242] установили, что медь поглощается анионитом ЭДЭ-ЮП из никелевых и кобальтовых хлоридных растворов в слабокислой среде (рН = 2ч-4). Были опробованы и другие смолы. Максимальная обменная емкость была получена на анионите АН-2Ф в l-форме при очистке раствора, содержащего 11 мг/л меди остаточное содержание меди при этом составило 0,3 мг/л. [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...