Сталь Сверление — Подачи

Зенкерование отверстий значительно более производительно, чем растачивание резцами. Скорости резания для зенкеров из быстрорежущей стали примерно равны скоростям резания при сверлении, а подачи в 2,5—3 раза больше подач при сверлении. [c.105]

При сверлении отверстия 0 4,5 мм на глубину / = 30 мм сверлом из стали PI8 с подачей 0,28 мм/об величина скорости резания V — 24 м/мнн. [c.51]

Смазочно-охлаждающие жидкости уменьшают трение между стружкой, свер.иом и обрабатываемой поверхностью, сильно снижая тем самым усилие подачи и крутящий момент. Так, например, применение охлаждения при сверлении стали уменьшает усилие подачи и крутящий момент примерно на 15—30%, при обработке чугуна — на 10—15%. [c.11]

Диаметр сверления, мм Диаметр предварительно просверленного отверстия, мм Подачи, мм/об, при рассверливании стали [c.486]

Обработка отверстий и фрезерование паза осуществляются на агрегатной автоматической линии инструментом из быстрорежущей стали. Скорость резания 100 м/мин, подачи при сверлении отверстия — 0,23 мм/об, при фрезеровании паза — 0,6 мм/об. [c.284]

При выборе глубины резания следует учитывать, что влияние ее на стойкость инструмента и скорость резания незначительно. Рекомендуемые величины подач приводятся в табл. 27—28, 33 для сверления отверстий под последующую обработку сверлом, зенкером, резцом в жестких деталях и деталях средней жесткости. При сверлении отверстий, требующих последующей обработки развертками, а также отверстий в деталях малой жесткости, с неустойчивыми опорными поверхностями, отверстий, ось которых не перпендикулярна к плоскости, при сверлении для последующего нарезания резьбы метчиком, приведенные в таблицах подачи следует уменьшать в 1,5—2 раза для сверл из быстрорежущей стали Р18 и на 20% для сверл с пластинками из твердого сплава. Подачи при зенкеровании (табл. 30) даны при обработке отверстий до 5-го класса точности под последующее развертывание с невысокими требованиями к шероховатости. Для обработки отверстий по 3—4-му классам точности с повышенными требованиями к шероховатости поверхности зенкерование под последующую обработку одной разверткой или зенкерование под нарезание резьбы осуществляется с подачами, на 20— 30% меньшими, чем указано в табл. 29, 30, 33. [c.371]

Подачи при сверлении зенкеровании и развертывании сквозных отверстий в алюминиевых сплавах инструментами из быстрорежущей стали Р18 [c.376]

Не рекомендуется давать ускоренную подачу. Желательно применять охлаждаюш,ую жидкость — минеральное масло при сверлении стали и керосин при сверлении алюминия. При сверлении чугуна жидкость не применяют. [c.99]

Таким образом п = 18,5 об/мии и s - 0,6 мм об. Пример 4. Рассчитать режим резания для сверления под последующую рассверловку отверстия 0 35 в стали 45 твердостью /Уд 200 кг мм . Наибольшее допустимое усилие подачи 1200 кг. Числа оборотов и соответствующие им наибольшие допустимые крутящие моменты следующие [c.439]

При сверлении и рассверливании чугуна, а также при рассверливании стали и стального литья подачи назначаются с учетом прочности пластинок твердого сплава и прочности их крепления, связанной с высокой температурой резания, при которой прочность припоя уменьшается твердости обрабатываемого материала точности и шероховатости поверхности прочности и жесткости элементов технологической системы и мощности станка. [c.142]

Режим резания. Для получения хорошего качества обработки отверстий рекомендуется применять скорости резания у = 40 ч- 50 mI.muh и подачи s = 0,07 -н -нО,13. им об. При сверлении на подкладке подача может быть увеличена до 0,2 мм/об. Стойкость сверл по табл. 5 н 6 из стали Р9 при работе с подачей [c.610]

Подачи при сверлении сверлами из быстрорежущей стали с двойной заточкой [c.132]

Скорости резания и подачи при сверлении углеродистой стали с пределом прочности с = 55 /сГ/лл сверлами из быстрорежущей стали [c.210]

Наибольший диаметр сверления по стали, мм Наибольшее усилие подачи, Н [c.15]

Наибольший диаметр сверления по стали, мм Наибольшее усилие подачи, Н Расстояние от оси шпинделя до колонны А. мм Расстояние от торца шпинделя до плиты Б. мм Конус Морзе шпинделя Наибольшее вертикальное перемещение шпинделя В. мм Число ступеней скоростей Частота вращения шпинделя, мин [c.16]

Подачи и скорости резания при сверлении сверлами из быстрорежущей стали [c.191]

При сверлении закаленной стали следует принимать следующие значения подач [c.191]

Смазочно-охлаждающая жидкость, смазывая трущиеся поверхности инструмента и детали, значительно уменьшает трение и облегчает тем самым процесс резания. При работе сверлами из инструментальных сталей смазывающе-охлаждающие жидкости применяются в процессе сверления сталей, стального литья, цветных металлов и сплавов, а также частично чугунов. Обычно подача жидкости производится на переднюю поверхность режущего инструмента, в зону стружкообразования, в обильном количестве. [c.196]

Сверла, оснащенные твердым сплавом, применяют для сверления чугуна, закаленной стали, пластмассы, стекла, мрамора и др., особенно в тех случаях, когда сверление производится на высоких скоростях с небольшими по величине подачами. Существует несколько типов сверл, оснащенных твердыми сплавами. Цельные, так называемые монолитные сверла, изготовляют небольших диаметров. На фиг. 198, а показано сверло конструкции института твердых сплавов. [c.255]

Смазочно-охлаждающие жидкости. Применение при сверлении соответствующих смазочно-охлаждающих жидкостей вызывает по сравнению с обработкой всухую уменьшение осевой силы (силы подачи) и момента от сил сопротивления резанию на 10—30% при обработке сталей, на 10—18% при обработке чугунов и на 30—40% при обработке алюминиевых сплавов. [c.199]

Марка Сверление стали (// = 210—23U), подача 0,28 MMioo, диаметр сверла 18 мм [c.466]

Повышение производительности при использовании САУ на станках для глубокбго сверления происходит как за счет сокращения продолжительности цикла сверления, так и в результате повышения стойкости сверл и уменьшения числа их поломок. Рассмо- трим в качестве примера сверления отверстий О = 2,2 мм на глубину L = 44 мм в заготовках из материала сталь 12ХНЗА. При обработке этих деталей на малой агрегатной головке по обычному жесткому циклу (5 = 0,02 мм/об, V = 19,3 м/мин, величина углубления I = 2 мм) продолжительность цикла сверления одного отверстия составляет 98,2 с. В результате использования на этом станке адаптивной системы, обеспечивающей регулирование подачи, продолжительность цикла сверления отверстия уменьшается в среднем до 56 с. При этом в процессе сверления величина подачи менялась в диапазоне я = 0,042- 0,025 мм/об, обеспечивая постоянство заданного крутящего момента = 30 кгс-мм. [c.253]

По приложению 6 устанавливают величину скорости резания для найденной группы 5 обрабатываемости стали. При сверлении отверстия D = 28 мм, длиной 60 мм сверлом из стали Р18 с подачей s = 0,4 мм/об скорость резания v = = 27,5 mImuh. [c.83]

Примечания 1. Таблица составлена для сверления отверстий глубиной не более трех диаметров. При более глубоком сверлении подачи и скорости резания следует уменьшать. 2. Отверстия в фтали сверлятся с охлаждением эмульсией, отверстия в чугуне — без охлаждения. 3. При работе сверлами из инструментальной углеродистой стали можно брать подачи, указанные в таблице, а скорости ре-вания уменьшать приблизительно в два раза. 4. С увеличением или уменьшением твердости обрабатываемого материала следует уменьшать или увеличивать скорость резания, но не более чем вдвое. 6. При работе сверлами с двойной заточкой можно увеличить скорость на 20%. [c.142]

В головке было установлено первое уплотнительное кольцо трапецеидального сечения, между стальным кольцом и юбкой — второе трапецеидальное, а на юбке еще два уплотнительных трапецеидальных и два маслосрезывающих. В отличие от поршней дизелей Д50 if М7Ю верхние и нижние плоскости трапецеидальных колец имеют углы наклона равными 10° вместо 7,5°. В юбке против второго и четвертого колец имелся масляный канал, который сверху уплотнялся стальным, резиновым и текстолитовым кольцами. В этот канал масло подавалось форсункой, укрепленной на блоке дизеля. После охлаждения масло сливалось в картер по вертикальному сверлению в теле юбки с Противоположной подводу стороны. Исследования [14] показали, что температура в центре днища поршня достигала 700, по краю—500, а над первым кольцом —280° С. При таких величинах температуры затруднительно было обеспечить длительную и надежную работу поршня. В поршне такой конструкции уже при стендовых испытаниях обна- руживались отколы перемычки между вторым и третьим кольцами. Учитывая высокие температуры, а также появление повреждений перемычек, Коломенский завод ввел масляное охлаждение головки. В новой конструкции масло подавалось форсункой в край головки, а затем по радиальным сверлениям оно поступало в центр и выливалось над шату-йом в картер. В 1971 г. конструкцию порншя изменили масло стало Подаваться в центр головки через сверления в шатуне и уплотнительный стакан (рис. 22, а). После охлаждения центра масло по радиальным сверлениям 12 поступает в край головки и по трубке 11 сливается в картер. При этом головку начали изготавливать из стали ЭИ-415 (См. табл. 35 и 37), которая превосходит по прочностным свойствам сталь 2X13. При подаче масла через шатун производительность масляного насоса была увеличена до 100 м /ч (вместо 60 м /ч). [c.44]

Следует отметить внешние признаки падения усилий при обработке с ультразвуковыми колебаниями режущего инструмента. Так, при сверлении 0 6,5 мм в образцах из стали 1Х18Н9Т с подачей х 0,28. .и/об и V --= 19,5. И/.ИИН возникают большие удель- [c.417]

Так, например, при сверлении быстрорежущими сверлами сквозных отверстий диаметром 15 мм в стали 45 при подаче 0,24 мм/об и охлаждении водным раствором соды наихудшая чистота поверхности (Я = 7,3 ж/с) получена при скорости резания и = 17,5 м/мин. Более высокая чистота поверхности (5—6-го класса) установлена при малых (до 10 м1мин) и больших (35 ч- 60 м1мин) скоростях резания. [c.163]

На фиг. 99 представлены результаты опытов по установлению зависимости стойкости сверла от скорости резания при сверлении сквозных и глухих отверстий глубиной 25 мм в заготовках из стали ЭИ481, с подачей х = [c.239]

При экспериментальном сравнении сверл с различными заточками, выполненном канд. техн. наук Л. С. Мурашкиным для сверл, заточенных на станке 3658, выявилось, что при сверлении стали 15 усилие подачи снизилось на 19 /, при [c.44]

FT1 51 38 5 6 8,4 Для точной обточки и сверления стали и стальЕЮго литьн п[ и высоких скоростях, с подачей до 0,1 м.н и глубине резания до 1 мле [c.559]

Модель головки Условный диаметр сверления в стали в мм Скорость вращения шпинделя в об мин Привод подаяи Величина хода в мм На иболь-шая сила подачи в кгс Пределы рабочих подач в ММ МиИ. - Скорость быстрого хода в м/мин Мощность электродви-гателп в лат г абарнтные размеры головки в Л.Н [c.229]

Сверление выполняют стандартными спиральными сверлами из быстрорежущей стали, которые должны иметь угол заострения для текстолита 55—65°, для гетинакса 100—110°, для стеклотекстолита 150°, задний угол резания на периферии сверла 10—15°. Подача сверла 0,05—0,1 мм1об. Для избежания сильного перегрева сверл целесообразно их чаще выводить из отверстия. Спиральные сверла рекомендуются для сверления отверстий диаметром до 10 мм. Для получения отверстий диаметром 10—25 мм желательно применять сверла с режущими кромками из твердого сплава. [c.19]

Марка стали инструмента Обтачивание Строгание стали 35. стружка 3.0x0,16 мм Сверление стали 45, подача 0,28 мм1об, диаметр сверла 19,5 мм Фрезерование стали 40ХНЗ, диаметр фрезы ПО мм Средний коэ-фициент [c.472]

Скорость. Сверление твердосплавными сверлами ведется со скоростью резания v 50 м/мин и с подачами, в среднем в 2 раза меньшими, чем для быстрорен<ущих сверл Обработка стали средней тнер. юсти твердосплавными сверлами пока еще применяется мало по причине затруднительного отвода из канавок сверла сильно нагретой стружки (до красного каления). [c.324]

Скорости резания при сверлении текстолита и органического стекла сверлами из быстрорежущей стали при подаче 0,07—0,1 мм об составляют 40—60 mImuh, а при твердосплавных сверлах при подаче 0,1 — 0,2 мм/об скорость резания 70—ПО м/мин. [c.135]

Подача при сверлении, яенкеровании и развертывании стали, чугуна, медных и алюминиевых сплавов инструментами [c.433]

Величина подач So в зависимости от диаметра сверла при сверлении спиральными сверлами из хглеродистой стали (в лл/об) [c.231]

Рекомендуемые числа оборотов и подачи при сверлении отверстйй сверлами из быстрорежущей стали [c.237]

Смазывающе-охлаждающие жидкости. В гл. IV было рассмотрено влияние смазывающе-охлаждающих жидкостей на силу резания при токарной обработке. Положительное действие жидкости проявляется и при сверлении, так как процесс резания при сверлении сопровождается теми же явлениями, что и при точении. Поэтому применение соответствующих смазывающе-охлаждающих жидкостей и особенно поверхностно активных эмульсий приводит, по сравнению с обработкой всухую, к уменьшению осевой силы (силы подачи) и момента от сил сопротивления резанию на 10—30% при обработке сталей, на 10—1Ь% при обработке чугу-нов и на 30—40% при рбработке алюминиевых Сплавов. [c.239]

Сверление является одним из самых распространенных методов получения отверстия. Режущим инструментом служит сверло (рис. 173), с помощью которого получают отверстие в сплошном материале или увеличивают диаметр ранее просверленного отверстия (рассверливание). Движение резания при сверлении — вращательное, движение подачи — поступательное. На обычных сверлильных станках сверло вращается, будучи закрепленным в шпинделе станка, и одновременно перемещается в глубину обрабатываемой заготовки, которая неподвижно закреплена на столе станка. Режущая часть сверла изготовляется из инструментальных сталей (Р18, Р12, Р6М5, Р6МЗ и др.) и из твердых сплавов. [c.185]

Все это вызывает более тяжелые, по сравнению с точением, условия процесса стружкообразования при сверлении, большие деформации срезаемого слоя, увеличенное тепловыделение и повышенный нагрев сверла. Процесс стружкообразования на небольшом участке режущей кромки подчиняется тем же закономерностям и сопровождается теми же явлениями, что и при точении упругие и пластические деформации, тепловыделение, наросто-образование, упрочнение, износ инструмента здесь возникают по тем же причинам. Как и при точении, на температуру резания при сверлении скорость резания оказывает большее влияние, чем подача. При сверлении сталей образуется в основном сливная стружка, а при обработке чугунов — стружка надлома. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...